大学综合行政办公楼建筑结构设计计算书

大学综合行政办公楼建筑结构设计计算书内容摘要：

（ ） =抹灰层： 10 厚水泥砂浆 : ( m 2＋ ) 17KN/m3 = KN/m 合计： （ 5）柱自重： b h=400mm 600mm 柱自重 : 25kN/m3 = 抹灰层： 10 厚混合砂浆抹灰层 （ ＋ ) 2 17 kN/m3＝ 合计： （ 6）外纵墙自重 纵墙： KN/m3 =塑钢金窗： = KN/m 水刷石外墙面： （ ） ＝ 水泥粉刷内墙面 ： （ ） ＝ 合计： KN/m （ 7）内纵墙自重 内纵墙： （ ） 7,5kN/m3=水泥粉刷内外墙面： （ ） 2 ＝ 合计： （ 8）内隔墙自重 内隔墙： （ ） 水泥粉刷内外墙面： （ ） 2 ＝ 合计： KN/m （ 9）地下一层纵墙自重 纵墙自重 25kN/m3（ 4。 ） =河南科技大学毕业设计 10 水泥粉刷内外墙面： ＝ 合计： KN/m 167。 活荷载标准值计算 （ 1）屋面和楼面活荷载标准值 根据《建 筑结构荷载规范》查得： 上人屋面： ： ： （ 2）雪荷载 sk= 0sr = ，屋面活荷载与雪荷载不同时考虑， 两者中取大值。 167。 竖向荷载下框架受荷 167。 C～ D、 E～ F 轴间框架梁 屋面板传荷载：板传至梁上的三角形或梯形荷载等效为均布荷载。 荷载的传递见图 21。 河南科技大学毕业设计 11 图 21 板传荷载示意图（单位 mm） 屋面板传荷载 : α =+α 3= 恒载 : KN/m2 =活载 : =楼面板传荷载 : 恒载 : m = KN/m 活载 : =梁自重 : C～ D、 E～ F、轴间框架梁均布荷载为： 屋面梁 恒载 =梁自重 +板传荷载 =+河南科技大学毕业设计 12 活载 =板传荷载 =标准层楼面梁 恒载 =梁自重 +板传荷载 =+活载 =板传荷载 = 167。 C～ D 轴间框架梁 ： （ 1）屋面板传荷载： 恒载： 85 = 活载： 85 =（ 2）楼面板传荷载 恒载： 85 = 活载： 85 = 梁自重 （ 3） C～ D 轴间框架梁均布荷载为 : 屋面梁： 恒载 =梁自重 +板传荷载 =+ 活载 =板传荷载 = 楼面梁： 恒载 =梁自重 +板传荷载 =+ 活载 =板传荷 = 167。 C、 F 轴柱纵向集中荷载的计算 女儿墙自重：（做法：墙高 1100mm， 100mm 的混凝土压顶，墙 200 厚） = +25 KN/m3 +( 2+) 2/mkN =天沟自重 =合计 河南科技大学毕业设计 13 顶层柱恒载 =女儿墙及天沟自重 +梁自重 +板传荷载 25. 58 / 7. 2 3. 87 / ( 7. 2 0. 4 )5 6. 66. 59 / 1. 8 3. 6 + 6. 59 / 1. 8 0. 87 +826. 62. 59 / 16 2. 342k N m m k N m m mmk N m m m k N m mmk N m k N           顶层柱活载 =板传活载 22 5 6 . 62 . 0 / 1 . 8 7 . 2 + 2 . 0 / 1 . 8 0 . 8 7822 6 . 5 4mk N m m m k N m mkN       标准层柱恒载 =墙自重 +梁自重 +板传荷载 2253 .5 8 5 / ( 7 .2 0 .4 ) 3 .8 7 / ( 7 .2 0 .4 ) 4 .3 3 / 1 .8 7 .2 86 .6 6 .64 .3 3 / 1 .8 0 .8 7 + 2 .5 9 /22= 1 1 6 .5 6k N m m m k N m m m k N m m mmmk N m m k N mkN             标准层柱活载 =板传活载 22 5 6 . 62 . 0 / 1 . 8 7 . 2 + 2 . 0 / 1 . 8 0 . 8 7822 6 . 5 4mk N m m m k N m mkN       167。 D、 E 轴柱纵向集中荷载的计算 顶层柱恒载 =梁自重 +板传荷载 222513 .8 7 / ( 7 .2 0 .4 ) 6 .5 9 / 1 .8 7 .2 6 .5 9 / 1 .8 0 .8 7 6 .6822 .76 .5 9 / 1 .8 0 .9 4 7 .2 2 .5 9 / 6 .6 / 2 1 8 2 .1 42k N m m m k N m m m k N m m mmk N m m m k N m m k N                   顶层柱活载 =板传活载 222512 .0 / 1 .8 7 .2 2 .0 / 1 .8 0 .8 7 6 .6822 .72 .0 / 0 .9 4 7 .224 4 .7 4k N m m m k N m m mmk N m mkN            标准层柱恒载 = 梁自重 + 隔墙自重 + 板传荷载  22253. 87 / ( 7. 2 0. 4 ) 4. 33 / 1. 8 7. 28114. 33 / 1. 8 0. 87 6. 6 / 6. 6222. 73. 82 / 0. 94 7. 2 6. 66 / 7. 2 0. 4217 2. 21k N m m m k N m m mk N m m m k N m mmk N m m k N m m mkN                    河南科技大学毕业设计 14 标准层柱活载 =板传活载 2225 6. 62. 0 / 1. 8 7. 2 2. 0 / 1. 8 0. 8782. 0 / 0. 94 7. 22mk N m m m k N m mmk N m mkN           框架在竖向荷载作用下的受荷总图如图 所示（图中的数值均为标准值） 图 22 竖向荷载受力总图 (单位： kN) 注： 1：图中集中荷载的单位为 KN； 2：图中数值均为标准值，其中括号内为活荷载。 河南科技大学毕业设计 15 第 3 章 框架内力计算 167。 恒荷载作用下的内力计算 167。 梁的固端弯矩 图 31 计算简图 2121 qlM ab  (公式 31)； 2121 qlMba  (公式 32) 集中荷载偏心引起的固端弯矩构成节点不平衡弯矩 Fe集中荷载M （公式 33）； 梁的固端弯矩可按下面方法求得： 六层： 2C 6 D 6 1 24 .5 1 k / 6. 6 88 .9 712M N m k N m      mkNmkNM  mkNmkNM  mkNmkNM  mkNmkNM  mkNmkNM  由图 22 知一到五层竖向受荷相同，则固端弯矩也相同，可只算第五层 mkNmkNM  河南科技大学毕业设计 16 mkNmkNM  mkNmkNM  mkNmkNM  mkNmkNM  mkNmkNM  集中荷载偏心引起的固端弯矩： mKNKNM  ,1626C mKNmKNM  mKNmKNM  mKNmKNM  一至五层受集中荷载相同，弯矩也相同 mKNKNM  mKNKNM  mKNKNM E  mKNKNM F  167。 弯矩分配系数的计算 根据梁柱的相对线刚度，算出各节点的弯矩分配系数： 顶层： C 轴： 6D6C 梁 15C6C 柱 D 轴： 21 6C6D 梁 52 6E6D 梁 26 15D6D 柱 河南科技大学毕业设计 17 E 轴 5 梁 梁 2 15E6E 柱 F 轴 梁 15F6F 柱 二至五层： C 轴： CD 梁 1CC 上柱 1CC 下柱 D 轴： DC 梁 4 DE 梁 1DD 上柱 1DD 下柱 E 轴： 4 ED 梁 EF 梁 20 1 ＥＥ上柱 20 1 ＥＥ下柱 F 轴： FE 梁 35 1FF 上柱 3 1 ＦＦ下柱 一层： C 轴： 30 00 DC 1C0C 柱 1C0C 柱 河南科技大学毕业设计 18 D 轴   11D0D 柱  E 轴： 1  0D0E  11E0E 柱 1E0E  F 轴：  3 1F0F。