人货两用电梯接料平台施工方案

人货两用电梯接料平台施工方案内容摘要：

2179。 h179。 2179。 l a=179。 179。 2179。 179。 2179。 = 长细比 λ=l 0/i=600/158=，查《规范》表 ， φ= 人货电梯接料平台施工方案 17 / 44 (Nlw+N0)/(φAc)=(+3)179。 10 3/(179。 489)=≤ 179。 [f]= 179。 205N/mm 2= 满足要求。 扣件抗滑承载力验算： Nlw+N0=+3=≤1179。 12=12kN 满足要求。 1楼 型钢悬挑脚手架 (扣件式 )计算书 一、脚手架参数 脚手架搭设方式 双排脚手架 脚手架钢管类型 Φ48179。 脚手架搭设高度 H(m) 脚手架沿纵向搭设长度 L(m) 6 立杆步距 h(m) 立杆纵距或跨距 la(m) 立杆横距 lb(m) 横向水平杆计算外伸长度a1(m) 内立杆离建筑物距离 a(m) 双立杆计算方法 不设置双立杆 二、荷载设计 脚手板类型 木脚手板 脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2) 脚手板铺设方式 2步 1设 密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m2) 挡脚板类型 木挡脚板 栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m) 挡脚板铺设方式 2步 1设 每米立杆承受结构自重标准值 gk(kN/m) 横向斜撑布置方式 6跨 1设 结构脚手架作业层数 njj 1 结 构 脚手 架 荷载 标 准 值Gkjj(kN/m2) 3 地区 河南郑州市 人货电梯接料平台施工方案 18 / 44 安全网设置 半封闭 基本风压 ω 0(kN/m2) 风荷载体型系数 μ s 风压高度变化系数 μ z(连墙件、单立杆稳定性 ) ， 风荷载标准值 ω k(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性 ) ， 计算简图： 立面图 人货电梯接料平台施工方案 19 / 44 侧面图 三、横向水平杆验算 纵、横向水平杆布置方式 横向水平杆在上 纵向水平杆上横向水平杆根数 n 2 横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 横杆截面惯性矩 I(mm4) 101900 横杆弹性模量 E(N/mm2) 206000 横杆截面抵抗矩 W(mm3) 4250 人货电梯接料平台施工方案 20 / 44 纵、横向水平杆布置 承载能力极限状态 q=179。 (+G kjb179。 l a/(n+1))+179。 G k179。 l a/(n+1)=179。 (+179。 (2+1))+179。 3179。 (2+1)=正常使用极限状态 q39。 =(+Gkjb179。 l a/(n+1))+Gk179。 l a/(n+1)=(+179。 (2+1))+3179。 (2+1)=/m 计算简图如下： 抗弯验算 Mmax=max[qlb2/8， qa12/2]=max[179。 2/8， 179。 2/2]=178。 m 人货电梯接料平台施工方案 21 / 44 σ=M max/W=179。 10 6/4250=≤[f]=205N/mm 2 满足要求。 挠度验算 ν max=max[5q39。 lb4/(384EI)， q39。 a14/(8EI)]=max[5179。 179。 900 4/(384179。 206000179。 101900) ，179。 100 4/(8179。 206000179。 101900)]= ν max＝ ≤[ν] ＝ min[lb/150， 10]＝ min[900/150， 10]＝ 6mm 满足要求。 支座反力 计算 承载能力极限状态 Rmax=q(lb+a1)2/(2lb)=179。 (+) 2/(2179。 )= 正常使用极限状态 Rmax39。 =q39。 (lb+a1)2/(2lb)=179。 (+) 2/(2179。 )= 四、纵向水平杆验算 承载能力极限状态 由上节可知 F1=Rmax= q=179。 = 正常使用极限状态 由上节可知 F139。 =Rmax39。 = q39。 = 抗弯验算 计算简图如下： 人货电梯接料平台施工方案 22 / 44 弯矩图 (kNm) σ=M max/W=179。 10 6/4250=≤[f]=205N/mm 2 满足要求。 挠度验算 计算简图如下： 变形图 (mm) ν max＝ ≤[ν] ＝ min[la/150， 10]＝ min[1600/150， 10]＝ 10mm 满足要求。 支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax= 五、扣件抗滑承载力验算 横杆与立杆连接方式 单扣件 扣件抗滑移折减系数 扣件抗滑承载力验算： 横向水平杆： Rmax=≤R c=179。 8= 人货电梯接料平台施工方案 23 / 44 纵向水平杆： Rmax=≤R c=179。 8= 满足要求。 六、荷载计算 脚手架搭设高度 H 脚手架钢管类型 Φ48179。 每米立杆承受结构自重标准值 gk(kN/m) 立杆静荷载计算 立杆承受的结构自重标准值 NG1k 单外立杆：NG1k=(gk+(lb+a1)179。 n/2179。 )179。 H=(+(+)179。 2/2179。 )179。 =N 单内立杆： NG1k= 脚手板的自重标准值 NG2k1 单外立杆：NG2k1=(H/h+1)179。 la179。 (lb+a1)179。 Gkjb179。 1/2/2=(+1)179。 179。 (+)179。 179。 1/2/2= 单内立杆： NG2k1= 栏杆与挡脚板自重标准值 NG2k2 单外立杆： NG2k2=(H/h+1)179。 la179。 Gkdb179。 1/2=(+1)179。 179。 179。 1/2= 围护材料的自重标准值 NG2k3 单外立杆： NG2k3=Gkmw179。 la179。 H=179。 179。 = 构配件自重标准值 NG2k 总计 单外立杆： NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=++= 单内立杆： NG2k=NG2k1= 立杆施工活荷载计算 外立杆： NQ1k=la179。 (lb+a1)179。 (njj179。 Gkjj)/2=179。 (+)179。 (1179。 3)/2= 内立杆： NQ1k= 组合风荷载作用下单立杆轴向力： 人货电梯接料平台施工方案 24 / 44 单外立杆： N=179。 (NG1k+ NG2k)+179。 179。 NQ1k=179。 (+)+ 179。 179。 = 单内立杆： N=179。 (NG1k+ NG2k)+179。 179。 NQ1k=179。 (+)+ 179。 179。 = N 七、立杆稳定性验算 脚手架搭设高度 H 立杆截面抵抗矩 W(mm3) 4250 立杆截面回转半径 i(mm) 16 立杆抗压强度设计值[f](N/mm2) 205 立杆截面面积 A(mm2) 398 连墙件布置方式 两步两跨 立杆长细比验算 立杆计算长度 l0=Kμ h=1179。 179。 = 长细比 λ =l0/i=179。 103/16=≤210 轴心受压构件的稳定系数计算： 立杆计算长度 l0=kμ h=179。 179。 = 长细比 λ =l0/i=179。 103/16= 查《规范》表 A得， φ = 满足要求。 立杆稳定性验算 不组合风荷载作用 单立杆的轴心压力设计值N=(NG1k+NG2k)+=179。 (+)+179。 = σ=N/(φA)=10536/(179。 398)=≤[f]=205N/mm2 满足要求。 组合风荷载作用 单立杆的轴心压力设计值N=(NG1k+NG2k)+179。 =179。 (+)+179。 179。 = Mw=179。 179。 Mwk=179。 179。 ωklah2/10=179。 179。 179。 179。 178。 m 人货电梯接料平台施工方案 25 / 44 σ=N/(φA)+ Mw/W=10200/(179。 398)+≤[f]=205N/mm2 满足要求。 八、连墙件承载力验算 连墙件布置方式 两步两跨 连墙件连接方式 扣件连接 连墙件约束脚手架平面外变形轴向力 N0(kN) 3 连墙件计算长度 l0(mm) 600 连墙件截面面积 Ac(mm2) 489 连墙件截面回转半径 i(mm) 连 墙 件抗 压 强度 设 计 值[f](N/mm2) 205 连墙件与扣件连接方式 双扣件 扣件抗滑移折减系数 Nlw=179。 ω k179。 2179。 h179。 2179。 l a=179。 179。 2179。 179。 2179。 = 长细比 λ=l 0/i=600/=，查《规范》表 ， φ= (Nlw+N0)/(φAc)=(+3)179。 10 3/(179。 489)=≤ 179。 [f]= 179。 205N/mm 2= 满足要求。 扣件抗滑承载力验算： Nlw+N0=+3=≤179。 12= 满足要求。 悬挑梁验算 一、基本参数 悬挑方式 联梁悬挑 主梁间距 (mm) 3200 主梁间距相当于几倍立杆间距 (倍数 )nb 2 主梁与建筑物连接方式 平铺在楼板上 锚固点设置方式 压环钢筋 压环钢筋直径 d(mm) 16 人货电梯接料平台施工方案 26 / 44 主 梁 建筑 物 外悬 挑 长 度Lx(mm) 130。