(毕业论文)600万吨年大庆原油常减压蒸馏装置常压塔工艺设计

(毕业论文)600万吨年大庆原油常减压蒸馏装置常压塔工艺设计内容摘要：

图31 原油的实沸 点蒸馏曲线与平衡汽化曲线 1—原油在常压下的实沸 点蒸馏曲线；2—原油的常压平衡汽化曲线 ； 3—炉出口压力下的原油平 衡汽化曲线； 4—汽化段油气分 压下的原油平衡汽化曲线 16 表 38 进料带入汽化段的热量 QF(P=, t=353℃ ) kJ/kg1043800000 8 Fh 再求出原油在加热炉出口条件下的热焓 ho, 按前述方法作出原油在炉出口压力 压力之下平衡汽化曲线 (即图 1 中的曲线 3)。 此处忽略了水分 , 若原油中含有水分 , 则应按炉出口处油气分压下的平衡汽化曲线计算。 限定炉出口温度不超过 365℃ , 由曲线 3 可读出在 365℃时的汽化率 eo 为 ％ (体 )。 显然 eoeF,即在炉出口条件下 ,过汽化油和部分重柴油处于液相。 根据此可算出进料在炉出口条件下的焓值 ho，见表 39。 表 39 进料在炉出口处携带的热量 (P=, t=365℃ ) 物料 焓， Kj/kg 热量， kJ/h 汽相 液相 重整原料 1182  航空煤油 1162 轻柴油 1156  重柴油 (g) 1143 7186540311143  重柴油 (l) 968  重油 952  合计 8o Q kgkJh o /1096800000 8  核算结果表明 ho略高于 hF, 所以在设计的汽化段 温度 361℃之下 ,能保证所需的拔出率 (％体 )。 炉出口温度也不致超过充许限度。 汽相 液相 重整原料 1183  航空煤油 1080  轻 柴 油 1120 重 柴 油 1140 10166540311140  过汽化油 ～ 1100  重油 953  合计 FQ 17 取塔底温度比汽化段低 7℃ , 即 : 3617=354℃ （ 1）假设塔顶及各侧线温度 参考同类装置的经验数据 , 假设塔顶及各侧线温度如下 : 塔顶温度 105℃ 煤油抽出板 (第 14 层 ) 180℃ 轻柴油抽出板 (第 29层 ) 256℃ 重柴油抽出板 (第 42层 ) 315℃ 则列出全塔 热平衡如表 310 所示。 表 310 全塔热平衡 物料 流率，kg/h 密 度 d204 操作条件 焓， kJ/kg 热量， kJ/h MPa ℃ 汽相 液相 入方 进料 812500 7 361 610834 汽提蒸汽 16708 420 3316  合计 859208 610889 出方 重整原料 34694 105 605 航空煤油 71987 180 443 10931  轻柴油 88075 256 641 重柴油 54031 315 807 重油 563713 346 882。