[建筑土木]跨公路挂篮施工56m连续梁施工方案

[建筑土木]跨公路挂篮施工56m连续梁施工方案内容摘要：

d4） /64 =π（ ） /64 = 104m4 横截面任意轴的惯性半径 i=√ I/A =√ 104/ 103 = ㎝ （ 2）、压杆柔度的计算 λ =μ L/i =2 830/ = 压杆可看作是一端固定，另一端自由，故压杆长度系数μ取 2； L 为杆件长度，为 830㎝ ； 该杆件受压属轴心受压杆件的截面 a类。 （ 3）、校核稳定性 从参考资料表 112可知，该杆件失稳时属于 a类截面，由表 113并用线性插入得 ψ =（ ） 247。 10= 8 于是有 ψσ d= 140= 压杆实际工作时工作应力 σ =P/A=495/ = MPa MPa 可见压杆满足稳定性要求。 其它支撑验算 : （ 1） 结构形式见下图 支架结构形式图 （ 2）荷载分析。 其中混凝土超灌系数取 ，冲击系数取 ，外模总重量为 12t，底模和内模总重量为 9t。 s1=s2=s3=s4=35 35 65 65 65 65 65 65 65 65 35 35 9 翼板处的荷载为 : ＋ 6＝ 腹板处的荷载为： ＝ 顶、底板处的荷载为：（ +） ＋ 9＝ 其中横向 I20a 工字钢共有 5 根，每一根上的荷载分布如下： 1251535 35 65 65 65 65 65 65 65 65 35 3515125 55 195 300 300 195横向I20a工字钢80 80110055 （ 3） 横梁验算 经过计算结果如下： 弯矩图： 剪力图： 支点反力图： 反力计算 单位体系： KN， m 10 约束反力值（乘子 =1） 节点 工况 FX FY FZ MX MY MZ 2 楔形架 传递 荷载 6 楔形架 传递荷载 12 楔形架 传递荷载 18 楔 形架 传递荷载 22 楔形架 传递荷载 反力的总和 ______________________________ 工况 SUMFX SUMFY SUMFZ 楔形架 传递荷载 ____________________________________________________________________________________________ 强度和刚度验算： I20a 工字钢材料性质为： A= ,Ix=2369cm4,Wx=. Ｍ max= m Qmax= 强度验算： σ＝Ｍ max/ Wx= 100/＝ ﹤[σ ]=145 MPa， 满足要求。 刚度验算 : τ＝ Qmax/A＝ ＝ ＝ MPa﹤ [τ ]=85 MPa，满足要求。 （ 4）纵梁验算 根据横梁 支反力计算可知 18 支点受力最大，因此以 18 支点处的纵梁进行验算，其受力图如下： 纵向I4 5a 工字钢180 29560 60 60 经计算结果如下： 11 弯矩图： 剪力图： 支点反力图： 强度和刚度验算 : 采用 1根 I45a 的工字钢其材料性质为： A= ,Ix=32241cm4,Wx=. Ｍ max= m Qmax= 强度验算： σ＝Ｍ max/ Wx= 100/＝ ﹤ [σ ]=145 MPa， 满足要求。 刚度验算 : τ＝ Qmax/A＝ ＝ ＝ ﹤ [τ ]=85 MPa， 满足要求。 ⑪、预压目的：检验支架的强度及稳定性，消除整个支架的塑性变形，测量出支架的弹性变形，调整施工预拱度。 12 ⑫、预压材料：用 沙袋 对支架进行预压，预压荷载为梁体自重的130%， 30%作为模板及支架构件重量。 ⑬、预压范围： 6 64墩 0块 9 米范围内，三角支架搭设完成后，为消除支架的弹性和非弹性，合理的 确定预拱度，梁段混凝土施工前对支架进行预压，拟采用 沙袋预压法。 加载重量按照 0梁段重 系数控制。 63和 64墩 0梁段最大重量为 ，加压荷载为 吨。 ⑭ 、 加载、观测、预压时间及卸载 方法： ①加载方法 加载采用 沙袋 分段分批加载。 首批加载按加载总重量的 20%，第二批加载按总重量的 40%，第三批之后，每次加载均以总重量的 10%。 直至加载完成。 ②观测方法 支架搭设和顶面铺设平整后，在现浇梁段的悬臂端的支架上按照左中右及前后位置，各设观测点。 在首次加载前先观测一次，作为起始观测值，以后 每加载完毕观测一次，全部加载完毕，每 2小时观测一次，一天之后每 6小时观测一次，一直观测 3天，若每次观测每点下沉量均不超过 1mm,即认为支架已经稳定 ， 即可卸载，卸载后再观测一次。 然后根据观测值绘制出支座预压变化（时间 下沉量）关系曲线。 根据所测量数据计算支架的非弹性变形和弹性变形值。 非弹性变形值 =加载前高程 卸载后高程； 弹性变形值 =卸载后高程 卸载前高程。 预压过程中进行精确的测量，可测出梁段荷载作用下支架将产生的弹性变形值，将此弹性变形值与施工控制中提出的其它因素需要设置的 13 预拱度叠加，算出施工时应 当采用的预拱度，按算出的预拱度调整底模标高。 预压完成后根据 0段线形重新放样，调整可调支架高度。 ③预压时间和卸载 自加载完毕， 3天以后确认支架已经稳定，即可卸载。 卸载采用 吊车 分级分批卸载。 同时在卸载过程中，每批卸载后都应再次观测一次支架变化，并绘制出支架卸载（时间 回弹）变化关系曲线。 通过加载和卸载变化曲线，对比分析支架弹性变形和非弹变形量。 在卸载全部完毕后，在支架顶面上予以调整支架标高，消除非弹性变形，预留弹性变形上拱度。 0段现浇施工方法及工艺 支座的安装 I、连续梁支座布置 （如下连续梁支座布置图） ： 连续梁支座布置图（示意） 单位 mm 1234567863墩62墩 64墩 65墩杭州方向南京方向线路左侧线路右侧直线桥750 40000 56000 40000 750280028002950 2950 28002950 2950 2800670 多向活动支座（活动量177。 100mm) 纵向活动支座（活动量177。 100mm) 横向活动支座（活动量177。 10mm） 固定支座 多向活动支座（活动量177。 100mm) 纵向活动支座（活动量177。 100mm) 多向活动支座（活动量177。 100mm) 14 纵向活动支座（活动量177。 100mm) II、活动支座预偏量的设置 ： ⑪ 支座预偏量计算 活动支座安装前应根据桥梁的跨度、活动方向和计划合拢时间计算出该支座的预偏量。 支座预偏量是支座上板 偏离理论中心线的位置，支座偏移量由△ 1 和△ 2 两部分组成。 △ 1 为箱梁弹性变形和混凝土收缩徐变引起的支点处的偏移量。 △ 2为根据施工组织设计和施工方案预计合拢时当地的气温计算出箱梁在该桥跨的线性变形量。 设支座编号依次为 0、 3，其中 1 为固定支座，其余为活动支座。 各支座的△ 1值为 、 0mm、 和。 预计合拢时间为 2020 年 4 月 初 ， 湖州 地区年平均 气温 为 ℃， 4 月份气温为 ℃。 各支座预偏量计算值如下表。 40+56+40m 连续梁支座安装预偏量计算表 项目 单位 0 1 2 3 桥梁跨度 m 56 箱梁弹性变形及收缩徐变量△ 1 mm 箱梁温度变形引起的变形量△ 2 mm 各支座计算偏移量 mm 注 ： ①△ 1为张拉引起的缩短量，故支座应向反向偏移，偏移方向恒为“＋”； ②△ 2预计合拢时当地气温高于年平均温度时支座偏移方向为“＋”，若低于年平均温度为“－”； ③△ ＝（△ 1＋△ 2），△若为“＋数”时，支座向背离固定支座方向偏移；若为“－数”，则向固定支座方向偏移。 15 ⑫ 预偏量设置 经计算得出各支座最大预偏量值小于 20mm，可以不设预偏量。 若大于 20mm，则须设置预偏量。 III、 球形 支座的安装程序和技术要求如下： ①支座 到 达现场后，认真检查核对产品合格证，附件清单和支座规格型号，以及有关材质报告单或检验报告，并对支座外观尺寸进行全面检查； ②检查确认无误后对支座进行分类组装，清除相对滑动部位尘垢，并涂以黄 油，检查上下结合部是否密贴； ③根据上述要求，准确选定桥墩支座处支座的类型、方向和安装方法； ④支座现场安装前，先对墩顶支承垫石锚栓孔位置、大小、深度和垫石标高、平整度等进行检查复测，确认无误后在支承垫石顶面划出支座中心十字线及边线； ⑤支座安装要确保安装后梁体垂直且支座中心线与梁体中心线平行， 4个支座受力均匀。 支座上、下座板水平，不产生偏位。 支座与支承垫石间及支座与梁底间应密贴、无缝隙。 支座四角高度差不应大于2mm； ⑥ 63墩固定支座安装时，上下座板要互相对正，上座板中心要对准梁体支承中心，纵、横向偏差 不大于 3mm，平面扭转不大于 1mm； ⑦ 各 活动支座安装时，上下座板横向要对正，纵向活动支座的上下导向挡块必须保持平行，交叉角不得大于 5′ ； ⑧支座安装时，先安装下座板并对其水平、方向和高低调整准确后，安装上座板，纵横向对正下座板并用上下连接板联接牢固，上下板螺栓 16 的螺帽安装齐全，并涂上黄油，无松动现象；待 0梁段混凝土浇筑完成并达到设计强度后，方可拆除连接板。 安装地脚螺栓时，其外露螺母顶面的高度不得大于螺母的厚度； ⑨支座就位后，对支座下座板与支承垫石之间，锚栓孔内进行注浆，注浆材料的强度不低于垫石混凝土的设 计强度，弹性模量不小于30GPa，厚度不小于 20mm，注浆压力不小于 ，将浆体填实并达到强度后，对支座进行锁定，经检查后方可支立模板； ⑩支座安装完成后，质检人员要对支座安装质量进行全面检查，确保误差在允许范围内。 临时锚固支座的设置 本桥梁墩梁绞接，为避免悬灌梁施工时前后梁段荷载不平衡产生倾斜，在悬灌梁施工过程中，应设置临时固结（支墩）支座，并临时将桥墩与梁体固结。 临时支座和临时锚固设于 6 64墩顶，承受中支点处最大不平衡 弯 矩 19902kNm 及相应竖向支反力 19885KN。 临时支座设置在桥墩上，每个主墩设置四个，宽 ，长 ，厚度为梁体底到墩帽顶距离。 每个临时支座在墩顶与箱梁内埋入 8 根Φ 32 精扎螺纹钢筋，张拉力为 150kN。 临时支座的材料采用Ｃ 50 混凝土。 详见《 （ 40+56+40m）连续梁 桥墩临时固结设计图》。 17 Φ 529mm钢管立柱（ δ =10mm）Φ 300mm钢管立柱18070705050195 300 300 195180216,45216,451802202560115137262676 66300 墩顶临时锚固平面布置图 179,5墩顶临时锚固侧面布置图 18 435TBT5T7T5T7T3T3T6T8T4T2 T6T1F9F8F7F4F6F5F3F。