[建筑土木]二区高架支模施工方案5版

[建筑土木]二区高架支模施工方案5版内容摘要：

足要求。 由于抗压强度不能满足要求，框架主梁、一级次梁下立杆支撑必须增设底座，底座采用焊接底座，则 σ =N/A＝ 16480/(150 150)＝ N/mm2 fC=10 N/mm2 混凝土抗压强度满足要求。 τ＝ V/A＝ 16480/（ 48 150）＝ N/mm2 ft= N/mm2 抗剪强度满足要求 ★ 地基承载力 验算 架体下地基受力为： max[,,11]=依据《 郑州国际会展中心地质勘查报告》提供的地耐力为 80kN/m2，地基承载力满足要求。 ★ 地基沉降验算 地面设计荷载 po＝ 50KN/m2 根据岩土工程勘察报告各层土的压缩模量如下表： （素填土的压缩模量用 ② 1 粉土的代替） 序号 土层 土层厚度 压缩模量 Es12 Es23 Es34 Es45 Es56 Es67 Es78 1 ① 素填土 2 ② 1 粉土 3 ② 2 粉土 34 4 ③ 1 粉土 713m 15 5 ③ 3 粉土 1316m 6 ③ 4 粘土 1618m 7 ③ 5 粉土 1820m 分层总和法计算沉降量（根据施工荷载） Po＝ （ ）＝ 14 附加应力 σz＝ 4αi Po ΔAi＝ σz（ Zi－ Zi1） 土的容重 γ＝ 19KN/m3 1200 框梁的作用范 围按 2m计算 (荷载不变 )，计算单元的宽度 b＝ 1m， 沉降量 Si=σz（ Zi－ Zi1） /ESi 序号 土层 深度 Zi (m) 附加应力系数α i 附加应力 σ z（ KPa） 自重应力 σ c（ KPa） σ z＋ σ c （ KPa） 压缩模量ESi (KPa) 沉降量 Si (mm) 附加应力图面积Δ Ai 1 ② 1 2 ② 1 19 3 ② 1 68 4 ② 1 38 5 ② 1 6 ② 1 57 7 ② 1 87 8 ② 2 95 9 ② 2 133 合计 变形计算深度范围内压缩模量的当量值 ES=∑ΔAi/ Si＝ 1000/＝ 查表得经 验系数 ψc＝ 最终沉降量 s＝ ＝ C 结果判定 顶层素填土的压缩模量太小，本计算按 ② 1 层粉土考虑。 地基沉降量过大，会导致预应力大梁的裂缝，严重影响结构的性能。 必须采取措施对地面垫层下基础进行处理，以减小地基沉降量。 地基处理 ★ 清除地表有机质土、耕植土 整个展厅部位除主地沟位置外，其它部位均进行换土，换土时采用挖掘机挖土，人工配合清土，自卸汽车外运，开挖深度标高为 米，开挖顺序由内向外，开挖完成后，严禁载重汽车碾压。 ★ 地基钎探 或静力触探，找出可能导致不均匀沉降的影响因素 如局部存在软弱土层、泥浆池、沉淀池等，则继续下挖，直到老土，土方清理完成后，必须经过验收，方可回填。 ★ 换填 2： 8灰土 回填土采用 2： 8灰土，局部下挖部分，用蛙式打夯机打夯，大面用 15 吨振动压路机碾压密实。 碾压时，要严格控制轮距，每一轮距为 8— 10cm，回填土虚铺厚度 250mm， 15 分层夯实或碾压密实。 ★ 地沟处理 地沟顶板必须设置支撑，已施工完成的地沟顶板，重新设置支撑，支撑采用 400*400间距的钢管顶撑顶紧，钢管上下设置 2cm 厚木板，新浇地沟顶板模板不得拆除，待二 区结构施工、预应力张拉完成后，方可拆除。 ★ 地面垫层 由于地面垫层受力不均，为了调节其不均匀沉降，地面作如下处理： 在主梁、一级次梁梁底部顺梁长方向的地面垫层进行局部加强处理， 加固方法如下图示： 地面垫层施工时，按照规范要求，分格缝的间距不大于 5*5m，待砼终凝后，按照设计分格缝位置弹线，切割机切开，缝的深度 150mm。 16 17 梁底模板起拱要求 ★ 主梁起拱 主梁起拱高度应考虑地基沉降 (h1)、架体变形 (h2)、结构弹性变形 (h3)等因素，结合规范要求，综合考虑本工程主梁第一次混凝土浇筑起拱高度为： h=h1+h2+h3=+15+20= 取起拱高度： 40mm。 ★ 一级次梁起拱 由于地面装饰的要求，在考虑一级次梁顶标高需与柱梁顶标高一致的情况下，通过降低一级次梁支座标高来达到起拱的目的，一级次梁起拱高度为 60mm。 一级次梁89 ★ 二级次梁起拱 由于二级次梁跨度较小，梁支模高度已随一级次梁进行了调整，所以，二 级次梁可不起拱。 主梁叠合处构造处理 ★ 迭合面拉接构造钢筋 由于柱梁采用了迭合法施工，混凝土第一次浇筑高度梁中部为 米，梁支座处为 米，为了保证梁的整体受力，需增加构造拉筋，根据主梁设计配筋，将原设计箍筋适当加密，即：将φ 12○a100/200（ 8）改为φ 12○a100/150（ 8）。 ★ 迭合面负弯矩构造钢筋 为了保证第一次浇筑的混凝土具有一定的承载能力，在其强度达到设计值的70— 80%时，能够承受叠合面以上的砼自重及施工荷载，且能够形成受力体 ，使支座不致于在受力状态下破坏，建议在第一次浇筑高度处增设负弯矩钢筋 10φ 25，其配置长主梁 18 度为 L0/3，且在此范围内设置 1800mm 高的箍筋，φ 12○ a200（ 4）。 ★ 混凝土施工缝处理 将浮浆凿除，清理干净，浇水湿润，铺砂浆结合层。 四、梁模板设计计算 梁模板材料及结构体系选用 梁模板采用竹胶合板，支撑系统采用对拉螺栓Φ 14○ a 500*500、木方 50*100、Φ48* 钢管。 模板结构体系验算 ★ 梁侧模荷载 ① 荷载标准值 A 新浇筑混凝土对模板侧面的压力标准值 F= Ct0β 1β 2V1/2 F′ =γ CH 其中：γ C— 混凝土的密度 取为 24KN/m3 t0 =200/（ T+15） T—— 混凝土的温度取 T=5℃ t0=200/（ 5+15） =10 β 1— 外加剂修正系数，因采用泵送砼故取为 β 2— 砼坍落度影响系数采用泵送砼，坍落度在 160～ 180 之间，故β 2 取为 V—— 浇筑速度 取 V=则： F= 24 10 F′ =γ CH= 24=取二者之间的小值 则新浇筑混凝土对模板侧面的压力标准值为 F= KN/m2 倾倒砼产生的荷载标准值 取 F7 =2 KN/m2 ○ 2 承载能力设计荷载： F=(+F7) =(+2)＝ KN/m2 其中 为计算折减系数。 ★ 模板体系验算 梁侧模板体系验算 计算示意图（按三等跨连续梁计算）： 19 化为线型均布荷载（取 1m宽作为计 算单元）： q=F1000= N/mm ① 木模板验算（ 15 厚胶合板） A、抗弯强度验算 σ =M/W 其中： M=qL2 =2020 =105 Nmm 截面抵抗矩 W=bh2/6＝ 1000152/6＝ 37500mm3 则：σ = N/mm2fm=35 N/mm2 B、挠度验算 ω =qL4/(100EI) 其中： E 表示弹性模量： 4500 N/mm2 I 表示惯性矩 I＝ bh3/12＝ 1000153/12= 105mm4 则：ω =2020/(1004500 105) ＝ [ω ]= L/250= 说明该模板符合施工规范要求。 ② 模板背楞验算（木方 50*100） 计算示意图（按 3 等跨连续梁计算）： 化为线型均布荷载： q== N/mm A、抗弯强度验算： σ =M/W 其中： M=qL2 =5 002 = W=bh2/6=501002/6=104mm3 500 500() 500 ． 20 则：σ = N/mm2 fm=13 N/mm2 B、挠度验算 ω =qL4/(100EI) 其中： E 表示弹性模量： 9000 N/mm2 I 表示惯性矩 I= bh3/12=501003/12=106mm4 则：ω =5 004/(1009000106) ＝ [ω ]=L/250= 说明该模板背楞符合施工设计要求。 ③ 次 龙骨验算（Φ ＠ 500） 计算示意图（按 3 等跨连续梁计算）： 化为线型均布荷载： q== N/mm A、抗弯强度验算： σ =M/W 其中： M=qL2 =5 002 = W=103mm3 则：σ = fm=205 N/mm2 B、挠度验算 ω =qL4/(100EI) 其中： E 表示弹性模量： 206000 N/mm2 I 表示惯性矩 I= 104mm4 则：ω =5 004/(100206000104) ＝ [ω ]=L/250= 说明该模板次龙骨符合施工设计要求。 ④ 主龙骨验算 计算示意图（按三跨连续梁计算 ,将集中荷截近似为均布荷截）： 化为线型均布荷载： q=F==500 500() 500 ． 500 500 500 21 A、抗弯强度验算 σ =M/W 其中： M=qL2 =5002 =106。