上行式移动模架现浇32m铁路箱梁施工技术

上行式移动模架现浇32m铁路箱梁施工技术内容摘要：

架 外肋 实际挠度变化与预期挠度变化 比较图 （单位： m） 8 移动 模架 施工预拱度 为移动模架弹性变形值扣除 预应力束张拉产生的上拱值。 应在前两跨箱梁施工中 分别测定和记录浇筑混凝土前后移动模架变形，以便在以后制梁中微调 移动模架施工预拱度，消除模拟状态和实际状态不同而带来的预拱度偏差。 根据 理论计算及 预压结果， 吊挂外肋挠度 值 稍 大于主梁挠度，故以外肋压载结果值 代表 移动模架弹 性变形值 ，作为 确定 施工预拱度值 的依据。 箱梁张拉后 ，经计算 直线梁 上拱值为 ㎜ ， 曲线梁 上拱值 为 ㎜ ；设计提供二期恒载上桥时间按预加应力后 60d 计算（实际大于 60d），理论计算残余徐变拱度值为 ㎜。 则 直线梁 起拱值为 ㎜ , 曲线梁 起拱值 为 ㎜ ， 由 于 两者 相差不多 ， 为计算 方便， 将直、曲线梁 上 拱值 均取 为 20 ㎜。 由于 波纹管安装位置偏差等原因造成 实际施工 时上拱值的 不确定性，同时经实践两者误差不 大 （实际值为 15～ 18mm），为此 上 拱值统一采用理论值 20 ㎜ ，作为确定拱度值的依据。 根据模架挠 度曲线图，模架 吊挂外肋 最大挠度 值 为 65 ㎜ ， 为了保证箱梁张拉完毕后线形平顺，在施工前必须要求模架预设向下 20 ㎜ 的反拱值，则 移动模架跨中施工预拱度（ 上拱值 ） :f= 65㎜ 20 ㎜ =45 ㎜ =。 跨中与支座间的施工预拱度 按二次抛物线过度，抛物线方程为： y=4fx(Lx)/L2= x(Lx)/L2 式中： L 为梁跨长， L=32m； 0≤ x≤ 32m。 9 实 践 表明，预压试验 与理论计算 分别 得出的 移动模架施工预拱度 值 是 基本 相 吻合 的。 移动模架过孔 DSZ32m/900t 型 上行式 移动模架 在 箱梁 初 张拉完成后 即可 进行自行过孔作业 （ 初张拉自行过孔 须经设计计算，满足移动模架自行 过孔时所需的张拉钢绞线束数及张拉应力要求 ， 本工程箱梁初 张拉 12束，张拉应力 930MPa， 加上预张拉 7束，共计 19束 ） ，此时的模架处于完全开启 状态 ， 受外力作用极易出现不安全状 态 ，过孔作业必须按规定程序进行。 过孔 程序 （ 1） 混凝土浇注完毕并达到 初 张拉强度后 ， 拆除内模撑杆 ，张拉 ， 在 桥面铺设 过孔 轨道 ； 拆除吊杆和底模、外肋位于中缝处的对接螺栓。 中、后支腿垂直支承油缸回收使模架整体下落约 10cm脱模 ， 后 走行机构作用在 箱梁 轨道 上 ， 前辅助支腿托辊与 导梁 上轨道 接触 （ 此时中、后支腿垂直支承油缸仍然支承 ） ；操作泵站横移油缸顶推外肋，外模系统横移开启。 （ 2） 拆除中支腿连接系，操作泵站使中、后支腿垂直支承油缸脱空，此时整个模架系统自重由后走行机构和前辅助支腿承受。 图 6 移动模架 过孔到位后前、中支腿重合 10 驱动后支腿下走行机构使模架 按小于 ， 此时前、中支腿位于同一桥墩上 （图 6）。 （ 3） 中、后支腿横向调整， 垂直支承油缸支承 并 锁定；起吊小车将前辅助支腿吊挂前移一孔（见图 7） ，并在墩顶就位；操作泵站使横移油缸循环回收，外模系统横向合拢就位。 （ 4） 各支腿系统竖向标高调整 并 锁定，外模系统横向调整、锁定， 穿吊杆 ，整机检查，进入下一孔箱梁施工作业。 过孔注意事项 （ 1） 过孔前要对 移动模架系统 的上下、左右、前后各处进行详细的检查，若有影响造桥机前移的障碍物，要进行清理或拆除。 （ 2） 注意控制轨距以及钢轨在桥面上的横向位置。 在两混凝土箱梁的接头处，若存在高差，应进行支垫，支点中心距不大于40cm，以防止钢轨被压断，支垫物可选用竹胶板或钢板。 （ 3） 左右两侧模板（横移油缸）应基本同步打开，两侧油缸的同步偏差不大于横移油缸的一个行程。 （ 4） 在线路的 直线段若需要纠偏或者在曲线段需要调整整机的前进方向时，用前辅助支腿下面的偏移装置，通过手动千斤顶使前辅助支腿偏移到正确的位置；同时，前辅助支腿带动导梁前端偏移，使整机偏转一个角度。 （ 5） 在过孔的过程中，若有异常，司机应立即停机处理；若图 7 吊挂小车调运前 辅助 支腿就位。