江苏省徐州机电工程高等职业学校08级高职矿山机电毕业设计

江苏省徐州机电工程高等职业学校08级高职矿山机电毕业设计内容摘要：

权平均运距上往返一次所需纯运输时间 kppzppkzh 601 00 0601 00 0tt V LV LT  BABBAA LLL mm mmp  BA LL、 分别是不同装车站的距离 BA mm、 每个装车站的班运载量 mmp   BA BBAA LLL 江苏省徐州机电工程高等职业学校 08 级高职矿山机电毕业设计 19 m in23601000601000ttkppzppkzhVLVLT 班次 / b  T T 取 f=10 次 /班 （ 2） 每班所需运送货载次数 bf 1b21b nm mkkf  式中： bf 每班所需运送货载的次数 1k 运输不均匀系数，一般取 1k = 2k 矸石系数， 2k = bm 每班运煤量 n列车组成计算确定的矿车数 mkkf 1 b21b   取 bf =33 次 （ 3） 每班运人次数，因距离大于 1500，故运人两次 班次 /2fr  （ 4） 每班所需的运输总次数为 zf 次35233fff rbz  （ 5） 所需工作的电机车台数 0N z0 N 取 0N =4台 （ 6） 全矿电机车总参数 台624b0  NNN 江苏省徐州机电工程高等职业学校 08 级高职矿山机电毕业设计 20 式中： N全矿电机车台数 bN 备用电机车台数。 时6~40 N ， 2bN 电机车选型设计完成。 主井提升选型设计（箕斗） 一、选择提升容器 H zsx HHHH  式中： H提升高度 xH 卸载水平与井口高差，箕斗， Hx=1825m，取 20m 2H 装载水平与井下运输水平的高差， 2H =1825，取 22m Hs矿井深度， m s/)~  HV （ T  ujajj VHVT 式中： Tj根据经济提升速度估算的一次提升循环时间 a提升加速度，开降物料时 2s/ u容器爬行阶段附加时间，箕斗暂取 10s  休止时间，  取 10s jj  VHVT 6 0 0 6 0 0Ca 4r jfnj   TAA 式中： nA 矿井年产量， t/年 C 提升不均衡系数， C= fa 提升能力富裕系数，取 rb 提升设备工作日数为 300 天 t提升设备日工作小时数为 14h 江苏省徐州机电工程高等职业学校 08 级高职矿山机电毕业设计 21 图表 决定选择 JL6型立井箕斗，其技术规格如下： 箕斗斗箱容积 v=179。 箕斗实际载重 Q=== 箕斗自重 Q 0 00 0 0a tmb36 0 0 fn r   CAT 图表 263 二、 选择提升钢丝绳 ： kg11300500063002  ： m3542232300zsjc  HHHH 式中： sH 矿井深度 zH 装载高度，箕斗提升 m22m25~18z 取H jH 井架高度，箕斗提升 m32m35~30j 取H m/ 101700101111300m1011mmpm66ca62   HB 式中： B 钢丝绳抗拉强度， 170kg/mm178。 am 专为降物安全系数  pm 选择标准钢丝绳 查钢丝绳规格表选用钢丝绳： ）股（ 126119637 N A T NF1665 GB1102 d=37mm mp= NQ 876000p  系数 江苏省徐州机电工程高等职业学校 08 级高职矿山机电毕业设计 22 1 3 00 8 7 6 00 0gmmmcpzp  ）（）（ HQ 所以钢丝绳满足要求。 三、 选择提升机和天轮 mm2 9 6 03780d80 D mm2 8 8 2 0 01 2 0 0  D NF 1 2 9 6 5 phzm a x  ）（）（ NF 7 9 6 5 phm a x  ）（）（ 图表 p224 根据上面计算的 s/  ，在提升机规格表中选用和其相近的标准速度s/m10mv  ，则随之确定减速器的传动比  maxmax cj FFD 、选择提升机 选用： ， D=3m，变位质量 30 0m j  B， ，减速器许用最大扭矩     ， m1 3 0 0 0 0j1 8 0 0 0 0 m a xm a x  NFNM 两滚筒中心距为 1628m，  NF 80000c max 。 首先考虑作单层缠绕 BDHB ) 30342d30  （）（  由以上计算知单层缠绕不下，需考虑采用双层缠绕。 BDR DHB ) p   （）（）（）（双   式中： R缠绕层数， R=2，采用双层缠绕  缠绕在滚筒圆周便面相邻两绳圈间隙宽度 mm3~2 pD 多层缠绕时平均缠绕直径 )( 123dd42 1k 2222p  ）（ DD 因该提升机用于专门提煤，故采用双层缠绕符合安全规程要求。 江苏省徐州机电工程高等职业学校 08 级高职矿山机电毕业设计 23 mm2 9 6 03780d80t D mm2 8 8 2 0 01 2 0 0t  D 根据计算的天轮直径，查天轮规格表选用天轮 kg781mmm3 0 00203 0 00 tt  变位质量： DTS G 四、 计算提升机与井筒的 相对位置 tgrxj  RHHHH 式中： xH 卸载高度， 20m rH 容器全高 p199 gH 过卷高度 tR 天轮半径 将计算的井架高度值圆整后取 m41j H L jm i n  DHL 取 Ls=31m 222ts20jx  ）（）（）（）（ DLCHL 式中： tD 天轮直 径， m 0C 滚筒中心线与井口水平的高差， m2~10 C 因为是双层缠绕，故钢丝绳按缠满滚筒考虑。 江苏省徐州机电工程高等职业学校 08 级高职矿山机电毕业设计 24 外偏角： 2 r c t a nx 2 aa r c t a n1  LSB 式中： S两箕斗中心距， S= a两滚筒内缘间距， a== 内偏角： 2 r c t a nx2 aa r c t a n2  LS 内外偏角均小于 031  ，且提升钢丝绳在滚筒上做双层缠绕，所以不再考虑咬绳问题，故满足《煤矿安全规程》要求。  33a r c t a n.5113114a r c t a n2a r c t a na r c t a nxtts0jLDDRLCH下 该筒下出绳角满足要求。 图表 S= a= 441  7112    Lx= Ls=31m Hj=41m e =650mm 五、 初选提升电动机 kw10 2 0 0 101063 0 0 0km g Vjm   N 式中： N提升电动机估算功率， kw mV 提升机的标准速度， m/s K矿井阻力系数，箕斗提升 k= m一次提升货载质量， kg  箕斗提升 ~ 江苏省徐州机电工程高等职业学校 08 级高职矿山机电毕业设计 25 j 减速器传动效率，  m in/ m  DV 根据 N， n 及矿井电压等级 6kv，查表 选用 p277 JR12508/1430， Ne=1250kw，22 m17 52 0d  NGD ）（ ， ne=742r/min，  ，  ，额 定电压 =6kv。 s/ nem   D 六、计算提升系统的变位质量 kg21167mm2m2mm qqppz LLL 其中： 99 54nn30xcp）（）（ DLHL  天轮 kg781mt  提升机（包括减速器） kg16300m j  电动机转子的变位质量   kg25745310 dim 2 22 22d  GD kg6 4 7 7 42 5 7 4 51 6 3 0 078122 1 1 6 7mmm2mm djtL  七、 提升运动学与动力学计算 （一） 运动学计算 （ 1） 初加速度的确定 选取箕斗出曲轨时的速度为 s/ V ，箕斗在卸载曲轨内的行程为  ，则 220200 / s ，取 20 s/  江苏省徐州机电工程高等职业学校 08 级高职矿山机电毕业设计 26 （ 2） 确定主加速度 1a 主加速度 1a ，按下面三个条件计算，取最小值 第一、 按一般在主井专提物料时： 21 s/  ； 第二、 按减速器输出轴允许的最大转矩， mdmgmpkm2mdmk2a m a xm a x1  ）（）（ HDMPHQDM 2s/2 5 7 4 56 4 7 7 4 3 0 8 0 0 0 02  ）（ 第三、 按充分利用电动机过负荷能力 m ee1    ）（）（ HKFPHKQF  2m / 4 77 4 9 10 81 0 48 8  式中： Fe电动机的额定出 力， N NVF 12501000m1 0 0 0 N ee j   Ne电动机额定功率， kw j 传动效率  电动机过负荷系数 根据以上计算，选取 21 s/  首先考虑采用最 经济的自由滑行减速方式   233 s/ 4 7 7 4 h2ka  ）（）（ HPCQ 式中： 3a 采用自由滑行减速方式时的减速度， m/s178。 3h 减速度阶段的行程，一般为 3040m 采用自动控制， s/ 44  图参数的计算 曲轨中初加速时间： s3 000  江苏省徐州机电工程高等职业学校 08 级高职矿山机电毕业设计 27 箕斗中卸载曲轨中的实际行程，  主加速时间： vvt 1 0m1  主加速阶段行程： 2 vvh 10m1  主减速阶段时间： .910 vvt 3 4m3  主减速阶段行程： 2 vvh 34m3  爬行阶段时间，考虑自控系统自动二次给电，参照表取 s/ 44  图表 p289 爬行时间 s6 444  等速阶段的行程： 43102  H 等速阶段时间： s/ m22 。