电气工程及其自动化专业优秀毕业论文

电气工程及其自动化专业优秀毕业论文内容摘要：

差动保护设有出口跳闸自保护回路而由线路自动重合闸加以纠正 使供电线路恢复正常供电 3 采用重合闸后加速方式达到保护配合的目的采用重合闸后加速方式除了加速故障切除以减小对电力设备的破坏程度外还可借以保证保护动作的选择性这可在下述情况下实现当线路发生永久性故障时故障线路由距离保护断开线路重合闸动作进行重合此时线路上下相邻各距离保护的 III 段可能均由其振荡闭锁装置所闭锁而未经振荡闭锁装置闭锁的第 III 段在有些情况下往往在时限上不能互相配合因有时距离保护 III 段与相邻保护的第 II段配合故重合闸后将会造成越级动作其解决办法是采用重合闸后加速距离保护 III 段一般只要重合闸后加速距离保护 III 段在 152s 即可躲开系统振荡周期故只要线路距离保护III 段的动作时间大于 225s 即可满足在重合闸后仍能互相配合的要求 第 63 节 距离保护整定计算 631 距离保护Ⅰ段整定计算 1 当被保护线路无中间分支线路或分支变压器时 定值计算按躲过本线路末端故障整定一般可按被保护线路正序阻抗的8085 计算即 ZdzI≤ Kk Zxl 61 式中 ZdzI 距离保护 I 段的整定阻抗 Zxl 被保护线路 的正序相阻抗 Kk 可靠系数可取 08085 而保护的动作时间按 t 0 秒整定 2 当线路末端仅为一台变压器时即线路变压器组 其定值计算按不伸出线路末端变压器内部整定即按躲过变压器其他各侧的母线故障定 ZdzI≤ Kk ZxlKkbZb 62 式中 Zb 线路末端变压器的阻抗 Kkb 可靠系数取 07 Kk 可靠系数取 08085 Zxl 线路正序阻抗 保护动作时间按 t 0 秒整定 3 当被保护线路中间接有分支线路或分支变压器时 其计算按同时躲开本线路末端和躲开分支线路分支变压器末端故障整定即 ≤ 63 及 ZdzI≤ KkZxlKkZb 64 式中 Zxl 本线路正序阻抗 Zxl 本线中间接分支线路分支变压器处至保护安装处之间的线路的正序阻抗 632 距离保护 II 段 整定计算 1 按与相邻线路距离保护 I 段配合整定 ZdzⅡ≤ KkZlKbKzZdzI 65 式中 Zl 被保护线路阻抗 ZdzI 相邻距离保护 I 段动作阻抗 Kk 可靠系数取 08085 Kb 可靠系数取 07 Kz 助增系数选取可能的最小值 保护动作时间 tdzⅡ △ t 66 式中 △ t 时间级差一般取 05s 633 距离保护 III 段整定计算 1 躲开最小负荷阻抗远后备 采用 0 度接线的方向阻抗继电器 ZdzⅢ≤ 09UN[KkKhKzqIfhcosψ lmψ fh] 67 式中 Kk 可靠系数取 1213 Kh 返回系数取 115125 Kzq 自起动系数取 2 UN 电网的额定电压 Ifh 最大负荷电流 ψ lm 阻抗元件的最大灵敏 角取 7157 度 ψ fm 负荷阻抗角取 26 度 第 64 节 距离保护整定和灵敏度校验 641 1 号断路器距离保如配置图所示 1 号断路器Ⅰ段距离保护整定详见计算书 15 页 有名值 ZDZ1I 00838∠ 66950ｘ 13225 11083∠ 66950 Ω 整定时间 tDZ2I 0 s 1 号断路器Ⅱ段距离保护整定 与 7DL 距离 I 段保护相配合 KBmin 28121 ZDZ1II 085ｘ 00386j00907 28121ｘ 00838∠ 66950 085ｘ 03342∠ 66960 0284∠ 66960 ② 与变压器 B2 速动保护相配合 因为与变压器纵差保护配合时的整定值一定大于与相邻线路相间距离保护 I 段整定值配合时定值所以与变压器 B2 纵差保护相配合时的定值较大 ③ 与 L4 线路 5DL 距离 I 段保护相配合 Kbmin 1367 ZDZ1II 085ｘ 00386j00907 1367ｘ 01676∠ 66950 0109j02563 02785∠ 66950 三者相比较取最小者进行整定 即 ZDZ1II 02785∠ 66950ｘ 13225 36832∠ 6695 详见计算书 18 页 0 灵敏度校验 Klm ZDZ1II ZL1 02785 00986 282 15 满足灵敏度要求 即 1 号断路器Ⅱ段整定值为 36832 其动作时限为 05 秒 1 号断路器Ⅲ段距离保护整定 采用方向阻抗继电器 ZDZ1III 193 Ω 详见计算书 24 页 灵敏度校验 Klm 近 148 15 满足要求 Klm 远 293 13 满足要求 642 2 号断路器距离保如配置图所示 1 2 号断路器Ⅰ段距离保护整定详见计算书 15 页 有名值 ZDZ2I 00838∠ 66950ｘ 13225 11083∠ 66950 Ω 整定时间 tDZ2I 0 s 2 2 号断路器Ⅱ段距离保护整定 有名值 ZDZ2II 01479∠ 66950ｘ 13295 196 Ω 即 2 号断路器Ⅱ段整定值为 196 详见计算书 18 页 其动作时限为 05 秒 3 2 号断路器Ⅲ段距离保护整定 采用方向阻抗继电器 ZDZ2III 256975 Ω 详见计算书 24 页 4 灵敏度校验 近后备 Klm 19708 15 满足要求 无远后备 643 3 号断路器距离保如配置图所示 1 3 号断路器Ⅰ段距离保护整定详见计算书 15 页 有名值 ZDZ3I 01676∠ 66980ｘ 13225 22165∠ 66980 Ω 整定时间 tDZ3I 0 s 23 号断路器Ⅱ段距离保护整定 与 2DL 距离 I 段保护相配合 KBmin 1679 ZDZ3II 085ｘ 00771j01815 1679ｘ 00838∠ 66950 01124j02463 02872∠ 66970 与 7DL 距离保护 I 段配合 KBmin 1 有名值 ZDZ3II 02388∠ 66980ｘ 13225 31581∠ 66980Ω 与 6DL 距离保护 I 段配合 由计算分 析知无法与 6DL 保护 I 段相配合 与相邻 B2 变压器纵差保护配合 因为与变压器纵差保护配合时的整定值一定大于与相邻线路相间距离保护I 段整定值 配合时的定值所以与 B2 纵差保护配合时定值较大 上述四者相比较取最小者进行整定即 ZDZ3II 13225ｘ 02388∠ 66980 31581∠ 66980Ω详见计算书 22 页 0 灵敏度校验 Klm ZDZ1II ZL1 02785 00986 282 15 满足灵敏度要求 即 1 号断路器Ⅱ段整定值为 36832 其动作时限为 05 秒 1 号断路器Ⅲ段距离保护整定 采用方向 阻抗继电器 ZDZ3III 193 Ω 详见计算书 24 页 灵敏度校验 Klm 近 742 15 满足要求 Klm 远 29 13 满足要求 4DL 整定计算及灵敏度校验同 3DL 644 5 号断路器距离保如配置图所示 15 号断路器Ⅰ段距离保护整定详见计算书 15 页 有名值 ZDZ5I 01676∠ 66980ｘ 13225 22165∠ 66980 Ω 整定时间 tDZ5I 0 s 2 5 号断路器Ⅱ段距离保护整定 ① 与 4DL 保护 I 段配合 由计算分析知无法与 4DL 保护 I 段相配合 ② 整定原则按保证被保护线路 L4 末端故障保护有足够灵敏度整定 有名值 ZDZ2II 02761∠ 66980ｘ 13295 36514 Ω 即 5 号断路器Ⅱ段整定值为 36514 详见计算书 24 页 其动作时限为 05 秒 3 5 号断路器Ⅲ段距离保护整定 采用方向阻抗继电器 ZDZ5III 22026 Ω 详见计算书 25 页 4 灵敏度校验 近后备 Klm 847 15 满足要求 无远后备 6DL 整定计算及灵敏度校验同 5DL 第 7 章 电力网零序继电保护方式选择与整定计算 第 71 节 概述 711 零序保护原理 WXB11C 型微机保护中零序保护设置了五段全相运行时的零序保护两段非全相运行时的不灵敏段零序保护全相运行时各段零序保护的方向元件均可由控制字整定投入或退出重合加速ⅡⅢⅣ段可由控制字分别投入或退出后加速时间均固定为 01S 另外零序段在重合闸后带 01S 延时 1 起动元件 本装置零序保护由相电流差突变量启动为防止 CT 断线零序保护误动设置了3U0 突变量元件把关闭锁此功能由控制字整定投入或退出 2 3U0 的切换 零序保护方向元件的 3U0正常情况下均取用自产 3U0即软件根据 UaUbUc 3U0获得若故障前发现上述等式不成立可能 PTDX而此时 UaUbUc 0仍成立则故障时仍取用自产 3U0UaUbUc≠ 0则取实际接入的 3U0不考虑 UaUbUc与 3U0同时断线的情况 PT 断线时零序保护不退出工作也不报警 7． 1． 2 零序电流保护的特点 中性点直接接地系统中发生接地短路将产生很大的零序电流分量利用零序电流分量构成保护可做为一种主要的接地短路保护因为它不反映三相和两相短路在正常运行和系统发生振荡时也没有零序分量产生所以它有较好的灵敏度另一方面零序电流保护仍有电流保护的某些弱点即它受电力系统运行方 式变化的影响较大灵敏度将因此降低 当零序电流保护的保护效果不能满足电力系统要求时则应装设接地距离保护接地距离保护因其保护范围比较固定对本线路和相邻线路的博爱户效果都会有所改善 零序电流保护接于电流互感器的零序滤过器接线简单可靠零序电流保护通常由多段组成一般是三段式并可根据运行需要而增减段数 第 72 节 零序电流保护整定计算的运行方式分析 721 接地短路电流电压的特点 根据接地短路故障的计算方法可知接地短路是相当于在正序网络的短路点增加额外附加电抗的短路这个额外附加电抗就是负序和零序综合电 抗各序的电流分配只决定该序网中各只路电抗的反比关系而各序电流的绝对值要受其他序电抗的影响 计算分支零序电流的分布时例如计算电流分支系数只须研究零序序网的情况当要计算零序电流绝对值大小时必须同时分析正负零三个序网的变化零序电压的特点类似零序电流的情况零序电压分布在短路点最高随着距短路点的距离而逐渐降低在变压器中性点接地处为零 722 接地短路计算的运行方式选择 计算零序电流大小和分布的运行方式选择是零序电流保护整定计算的第一步选择运行方式就是考虑零序电流保护所能适应的发电机变压器以及线路变化大小的问 题一般来说运行方式变化主要取决于电力系统调度管理部门但继电保护可在此基础上加以分析选择其中变压器中性点接地数目的多少和分配地点对零序电流保护影响极大通常由继电保护整定计算部门决定变压器中性点接地方式的选择一般可按下述条件考虑 1 总的原则是不论发电厂或是变电所首先是按变压器设备的绝缘要求来确定中性点是否接地其次是以保持对该母线的零序电抗在运行中变化最小为出发点来考虑当变压器台数较多时也可采取几台变压器组合的方法使零序电抗变化最小 2 发电厂的母线上至少应有一台变压器中性点接地运行这是电力系统过电 压保护和继电保护功能所需要的为改善设备过电压的条件对双母线上接有多台一般是四台以上变压器时可选择两台变压器同时接地运行并各分占一条母线这样在双母线母联短路器断开后也各自保持着接地系统 变电所的变压器中性点分为两种情况单侧电源受电的变压器如果不采用单相重合闸其中性点因班应不接地运行以简化零序。