湖北某市7万m3d城市污水厂a2o工艺设计

湖北某市7万m3d城市污水厂a2o工艺设计内容摘要：

. 210Vm   从而可计算得每个沉砂斗的容积为： 30    沉砂斗几何尺寸计算 设计中取沉砂斗底宽为 1a ，沉砂斗壁与水平面的倾角为  60 ，沉砂斗高度h m 则 沉砂斗的上口宽度为： maha a n a n212  沉砂斗的有效容积：     222221122 mmaaaahV  池子总高 设池底坡度为 ，破向沉砂斗，池子超高 mh  则 池底斜坡部分的高度：3 2. 1 9 2. 00. 4 0. 4 0. 03 822Bbhm     池子总高： 1 2 3 1 . 6 0 . 3 1 . 3 0 . 0 3 8 3 . 2 3 8H h h h h m         验算流速 当有一格池子出故障，仅有两格池子工作时： m a xm in 0. 15 / 0. 10 /2 1. 6 2. 19QV m s m snhB    当有两格池子出故障，仅有一格池子工作时： m a xm in 1 .0 5 3 2 4 0 .3 0 / 0 .1 5 /1 1 .6 2 .1 9QV m s m snhB    武汉理工大学本科毕业设计 16 进水渠道 格栅的出水通过 1250DN mm 的管道送入沉砂池的进水渠道，然后进入沉砂池，进水渠道的水流流速 111 HBQv 式中 1v 进水渠道水流流速， sm ； 1B 进水渠道宽度， m ； 1H 进水渠道水深， m。 设计中取 1B = ， 1H =。 1 . 2 0. 8v  sm 水流经过进水渠道再分别由进水口进入沉砂池，进水口尺寸 900900，流速校核： m a x 1 .0 5 3 2 4 0 .4 3 /0 .9 0 .9 3Qv m sA   进水口水头损失  22  gvh 代入数值得： 20 .6 21 .0 6 0 .0 22 9 .8 1hm   进水口采用方形闸板， SFZ 型明杆或镶钢铸铁方形闸门 SFZ—900，沉砂斗采用 H46Z—旋启式底阀，公 称直径 200mm。 1出水堰计算 出水采用沉砂池末端薄壁出水堰跌落出水，出水堰可保证沉砂池内水位标高恒定，堰上水头为 3222 2  gmb QH 式中 1H 堰上水头， m ； m 流量系数，一般取 ~，设计中取 m =； 2b 堰宽， m ，等于沉砂池的宽度。 232 2    出水堰后自由跌落高度 ，出水流入出水槽，出水槽宽度 2B ，出水槽水武汉理工大学本科毕业设计 17 深 2h ，水流流速 v sm。 采用出水管道在出水槽中部与出水槽连接，出水槽用钢混管，管径 800DN mm ，管内流速 3  sm ，水利坡度  ‰ ，水流经出水槽流入集配水井。 1排砂装置 采用吸砂泵排砂，吸砂泵设置在沉砂斗内，借助空气提升将沉砂排出沉砂池，吸砂泵管径 DN 200mm。 空气干管设计 干管中空气流速一般为 10～ 15m/s,取空气流速 12m/s,则 4 4 3 2 5 2 . 7 2 0 . 1 53 . 1 4 1 2 3 6 0 0qdmv    支管设计 干管上设 10 根配气管，则每根竖管上的供气量为： 3q 252. 72= =25 .272 h 10 10 m根 沉砂池总平面面积为： LB = 26 = ，取 213m 选用 YBM2 型号的膜式扩散器，每个扩散器的服务面积为 ，直径为 500mm，则需空气扩散器总数为： 13= 个。 则每根配气管有 1 个空气扩散器，每个扩散器的配气量为： = 28 .0 789 mh。 厌氧池 +DE 型氧化沟工艺计算 氧化沟是活性污泥法的改良和发展，曝气池呈封闭渠道形，污水和活性污泥在循环水流的作用下混合接触，完成有机物的净化过程，又称循环曝气池。 氧化沟在流态上介于推流式和完全混合式 之间，局部流态为推流式，整体为完全混合状态，同时具有这两种混合方式的某些特点。 在氧化沟中，污水和活性污泥的混合液在外加动力的作用下，不停的循环流动，有机物在微生物的作用下得到降解。 该工艺对水温、水质和水量的变化有较强的适应性，污泥龄长、剩余污泥少、而且具有脱氮的功能。 氧化沟有多种不同的类型，如Carrousel式、 Orbal式、一体化氧化沟、交替式氧化沟等。 若在氧化沟前加一厌氧池，也具有良好的除磷效果。 本设计中选用厌氧池 +DE 型氧化沟工艺。 取 2 组厌氧池 +DE 型氧化沟，则每组的设计流量为 3ms。 武汉理工大学本科毕业设计 18 厌氧池的水力停留时间为 ~ ； 氧化沟的处理能力取决于污水温度和沟内活性生物固体（ MLVSS）的浓度。 工艺设计通常是依据进水中污染物负荷、污泥龄、污泥负荷 F/M 和污水温度等。 设计污泥龄、F/M 和水温者之间有一定的函数关系： 表 32 污泥龄、 F/M 和水温者之间有一定的函数关系 温度（ C ） 5 10 15 20 污泥龄 （ d ） 20 12 8 4  5F M kg B O D kg V S S d DE 型氧化沟设计  50 . 0 5 ~ 0 . 1F M k g B O D k g V S S d，相应的污泥龄为 12~30d ，而MLSS 浓度通常设计为 3500 ~ 5500 mg L，其取值是依据污泥的沉淀性能和污泥在沟中的贮存量。 延时曝气 氧化沟的主要设计参数，宜根据试验资料确定，无试验资料时可按下表33 的规定取值。 表 33 延时曝气氧化沟的主要设计参数 项目 单位 参数值 污泥浓度   aMLSS X Lg ~ 污泥负荷 sL dkgMLSSkgBOD 5 ~ 容积负荷 vN  35kgBOD m d ~ 污泥龄 c d 15 污泥产率 Y 5kgBODkgVSS ~ 需氧量 2O 52 kgBODkgO ~ 水力停留时间 HRT h 16 污泥回流比 R % 150~75 总处理效率  %  595BOD 武汉理工大学本科毕业设计 19 进水和回流污泥点宜设在缺氧区首端，出水点宜设在充氧器后的好氧区。 氧化沟的超高与选用的曝气设备类型有关，当采用转刷、转碟时，宜为 ；当采用竖轴表曝机时，宜为 ～ ，其设备平台宜高出设计水面 ～。 氧化沟的有效水 深与曝气、混合和推流设备的性能有关，宜采用 ～。 根据氧化沟渠宽度，弯道处可设置一道或多道导流墙；氧化沟的隔流墙和导流墙宜高出设计水位 ～。 氧化沟内的平均流速宜大于 ms，混合液在渠内流 ~ m s 厌氧池容积 60V Qt 式中 V 厌氧池容积， 3m ； t 厌氧池水力停留时间。 设计中取 t= =45min 36 0 0 .5 2 7 4 5 1 4 2 2 .9Vm    厌氧池尺寸计算 厌氧池面积：设计中取厌氧池有效水深为     厌氧池尺寸为：长  宽 = 20 厌氧池实际面积为： 22 3 .8 2 0 4 7 6Am   设计中取厌氧池的超高为 m 则 池总高为 0 .3 3 .0 0 .3 3 .3H h m     污泥回流量计算： 设计中取污泥回流比为 80%R 则 331 0 . 8 1 . 0 5 3 2 4 0 . 8 4 2 5 9 2 7 2 8 0 0Q R Q m s m d     搅拌机的选择 查《给水排水设计手册》第 11 册常用设备知选用 BQT075 型低速潜水推流器。 DE 型氧化沟计算 内源呼吸系数   2020  TTddT KK  式中 dTK 内源呼吸系数， 1d ； 武汉理工大学本科毕业设计 20 20dK C20 时，内源呼吸系数， 1d ，一般取 ~； T 温度系数，一般取 ~。 设计中取 20dK =， T = 当 CT 8 时  8 2 00 .0 5 1 .0 3 0 .0 3 5dTK    出水计算 设计中取  0 1 9 5 % 2 0 0 0 . 0 5 1 0eS S m g L     .05BOD 的去除率为 95% ，氨氮的去除率为 80%，磷的去除率为 85% 则 去除的 5BOD 的浓度为： 0 2 0 0 1 0 1 9 0reS S S m g L     .0  0 1 8 0 % 2 5 0 . 2 5eN N m g L     去 除的氨氮的浓度为： 0 2 5 5 2 0reN N N m g L        0 1 8 5 % 3 . 9 1 0 . 8 5 0 . 5 9eP P m g L      去除的磷的浓度为： 0 3 . 9 0 . 5 9 3 . 3 1reP P P m g L     污泥龄计算 c rXYS  设计中取  ， 4000X mg L 40 00 0. 7240. 6 19 0c  .6 取 25 天 好氧区有效容积   31 0 . 6 7 0 0 0 0 1 9 0 2 5 8636( 1 3 4 0 0 0 1 0 . 0 3 7 2 5YVmXK          dQ(SoSe) c .0 .4c) 缺氧区有效容积 反消化区脱氮量：    000 . 1 2 4eeW Q N N Y Q S S    70 00 0 20 70 00 0 19 00. 12 4 0. 6 13 6. 833 10 00 3 10 00 k g d       缺氧区有效容积： 武汉理工大学本科毕业设计 21 2 dnWV VX 式中 dnV ——反消化速率，设计中取 dnV =  30 .0 2 k g NO N k g M LSS d。 32 . 02 4Vm。 氧化沟总有效容积 12VVV K 式中 K ——具有活性作用的污泥占总污泥量的比例，一般采用 左右。 设计中取 K = 86 36 .4 17 10 .4 3m 氧化沟平面尺寸 设计中取氧化沟的有效水深为 3hm 氧化沟的面积为： 220 69 3. 6 68 97 .93VAmh   有 220 2 402AL    可解得 。 水力停留时间较核 2 4 2 4 2 0 6 9 3 . 6 32 1 . 370000VthQ    大于 16h ， 符合要求。 BOD — 污泥负荷率    0 57 0 0 0 0 1 9 0 0 . 0 7 63 2 0 6 9 3 . 6 0 . 7 4 0 0 0esvQ S SN k g B O D k g M L V S S dVX        介于 ～ 之间，符合要求。 进出水系统计算 厌氧池 +DE 型氧化沟的进水设计 沉砂池的出水通过 3 根 800DN mm 的管道进入集配水井， 然后，用 3 条管道送入每组的厌氧池 +DE 型氧化沟，送水的管径为 800DN mm ，管内的流速为 ms。 回流污泥也同步流入。 氧化沟的出水设计 氧化沟的出水采用矩形堰跌落出水，则堰上水头 武汉理工大学本科毕业设计 22 232QHmb g 式中 H 堰上水头， m ； Q 每组氧化沟的出水量，指污水的最大流量与回流污泥量之和， 3ms； m 流量系数，一般取 ～ ； b 堰宽， m。 设计中取 m = b。