毕业设计论文-推杆注塑模设计

毕业设计论文-推杆注塑模设计内容摘要：

计 推杆注塑模设计 14 第三章 抽芯机构设计 侧向分型与抽芯机构的分类 当注射成型侧壁带有孔、凸台等的塑料制件时，模具上成型该处的零件就必须制成可侧向移动的零件，以便衣脱模之前先抽掉侧向成型零件，否则就无法脱模。 带动侧向成型零件作侧向移动的整个机构称为侧向分型与抽芯机构。 对于成型侧向凸台的情况，常常称为侧向分型，对于成型侧孔或侧凹的情况，往往称为侧向抽芯，但是，在一般的设计中，侧向分型与侧向抽芯常常混为一谈，不加分辩，统称为侧向分型抽芯，甚至只称侧向抽芯。 侧向分型与抽芯机构的分类 根据动力来源的不同，侧向分型与抽芯机构一般可分为机动、液压 、 气动以及手动等三 种 类型。 机动侧向分型与抽芯机构 机动侧向分型与抽芯机构是利用注射机开模力作为动力，通过有关传动零件 (如斜导柱 )使力作用于侧向成型零件而将模具侧向分型或把侧向型芯从塑料制件中抽出，合模时又靠它使倒向成型零件夏位。 这类机构虽然结构比较复杂，但分型与抽芯无需手工操作，生产率高，在生产中应用最为广泛。 根据传动零件的不同，这类机构可分为斜导柱、弯销、斜导槽、斜滑块和齿轮齿条等许多不同类型的 侧向分型与抽芯机构，其中斜导柱侧向分型与抽芯机构最为常用，下面将分别介绍。 液压或气动侧向分型与抽芯机构 液压或气动侧向分型与抽芯机构是以液压力或压缩空气作为动力进行侧向分型与抽芯，同样亦靠液压力或压缩空气使侧向成型零件复位。 液压或气动侧问分型与抽芯机构多用于抽拔力大、抽芯距比较长的场合，例如大型管子塑件的抽芯等。 这类分型与抽芯机构是靠液压缸或气缸的活塞来回运动进行的，抽芯的动作比较平稳，特别是有些注射机本身就带有抽芯液压缸，所以来用液压侧向分型与抽芯更为方便，但缺点是液压或气动装置成本较 高。 手动侧向分型与抽芯机构 手动侧向分型与抽芯机构是利用人力将模具侧向分型或把侧向型芯从成型塑件中抽出。 这一类机构操作不方便、工人劳动强度大、生产率低，但模具的结构简单、加工制造成本他因此常用于产品的试制、小批量生产或无法采用其他侧向分型与抽芯机构的场合。 徐州师范大学本科生毕业设计 推杆注塑模设计 15 手动侧向分型与抽芯机构的形式很多，可根据不同塑料制件设计不同形式的手动侧向分型与抽芯机构。 手动侧向分型与抽芯可分为两类，一类是模内手动分型抽芯，另一类是模外手动分型抽芯，而模外手动分型抽芯机构实质上是带有活动镶件的模具结构。 确定抽芯距 抽芯距一般应大于成型孔的深度，本塑件孔壁厚度为 2 ㎜，另加 2～ 3 ㎜的抽芯安全系数，可取抽芯距 S抽＝ 4 ㎜ 确定斜销倾角 斜导柱的倾斜角α是斜抽芯机构的主要技术数据之一，它与抽拔力以及抽芯距有直接关系，一般取α＝ 15176。 ～ 25176。 ，这里取α＝ 20176。 确定抽拔力 F＝ pAcos(ftanα )/(1+fsinα 1 cosα 1 ) 塑料模具设计 P117 622 式中： p—— 塑件的收缩应力， MPa，模内 冷却的塑件 p＝ . A—— 塑件包括型芯的侧面积，㎡； f—— 摩擦系数，一般 f＝ ～ ； α 1 —— 脱模斜度； F—— 抽拔力， N。 代入数据： F＝ pAcos(ftanα )/(1+fsinα 1 cosα 1 ) ＝ 179。 179。 104 cos(－ tan20176。 )/（ 1＋ 179。 sin30′ cos30′） ＝ 179。 104 N 斜导柱受弯曲力为： F弯 ＝ F/cosα 塑料模具设计 P117 623 式中：α —— 斜导柱倾斜角； F弯 —— 斜导柱所受弯曲力， N。 代入数据： F弯 ＝ F/cosα 徐州师范大学本科生毕业设计 推杆注塑模设计 16 ＝ 179。 104 N/cos20176。 ＝ 179。 104 N 确定斜销的尺寸 斜导柱的直径取决于抽拔力及其倾斜角度 斜导柱直径计算公式： d＝ (F弯 179。 L/[σ ]弯 cosα ) 3/1 式中：α —— 斜导柱倾斜角； F弯 —— 斜导柱所受弯曲力， N； L—— 斜导柱的有 效工作长度， m； [σ ]弯 —— 弯曲许用应力，对于碳钢可取 140MPa。 代入数据得： d＝ (F弯 179。 L/[σ ]弯 cosα ) 3/1 ＝（ 179。 104 179。 (176。 )/179。 140179。 cos20176。 ） 3/1 ＝ ≈ ㎜ 取 d＝ 10㎜ 斜销的长度根据抽芯距、固定端模板的厚度、斜销直径及斜角大小确定，其计算如图所示： 根据公式： L＝ l1 ＋ l2 ＋ l3 ＋ l4 由于上模座板和上凸模固定板尺寸尚不确定，即 ha 不确定，故暂选 ha ＝ 15 ㎜。 如以后该设计中 ha 有变化，则就修正 L 的长度，取固定凸肩 D＝ 则 D≈ 15 ㎜，所以根据上式计算： L＝ l1 ＋ l2 ＋ l3 ＋ l4 ＝ 2D tanα ＋ cosah ＋ sin抽S ＋（ 5～ 10） 徐州师范大学本科生毕业设计 推杆注塑模设计 17 ＝ 215 tan20176。 ＋ 20cos15 ＋ 20sin4 ＋（ 5～ 10） ＝ 40 ㎜ 取 L＝ 40 ㎜。 徐州师范大学本科生毕业设计 推杆注塑模设计 18 第四章 滑块与导滑槽设计 滑块在斜销分型抽芯机构中是运动零件，在工作时是由斜销将它驱动并沿着导滑槽运动，实现对侧型 芯等的抽出和复位。 滑块与侧抽芯的连接方式设计 该零件的侧向抽芯机构用于成型零件的侧向孔，由于侧向孔的尺寸较小，考虑到型芯强度和装配问题，采用组合式结构。 型芯与滑块的连接采用螺钉顶紧的固定方式。 滑块的导滑方式 为使模具结构紧凑，降低模具装配复杂程度，拟采用整体式滑块和组合式导滑槽形式。 为提高滑块的导向精度，装配时可对导滑槽或滑块采用配磨、配研的装配方法。 滑块的导滑长度和定位装置设计 该零件由于侧抽芯距较短，故导滑长度只要符合滑块在开模时的定位要求即可。 滑块的定位装置采用弹簧与台阶的组合形式。 徐州师范大学本科生毕业设计 推杆注塑模设计 19 第五章 成型零件结构设计 成型零件的工作尺寸是指成型零件上直接用以成型塑件部分的尺寸，主要有型腔和型芯的径向尺寸、型腔和型芯的深度尺寸和中心距尺寸等。 在设计时必须根据塑件的尺寸和精度要求及塑料收缩率来确定成型零件尺寸和制造误差，但影响塑件的尺寸及公差的因素相当复杂，因而确定成型零件尺寸时应综合考虑各种影响因素。 由于在一般情况下，模具制造公差、磨损、和成 型收缩波动是影响塑件公差的主要因素，因而，计算成型零件时应主要考虑以上三项因素的影响。 成型零件工作尺寸的计算方法有两种：有种是平均值法，即按平均收缩率、平均制造公差和平均磨损量进行计算；另一种是按极限收缩率，极限制造公差和极限磨损量进行计算。 前一种计算方法简便，但可能有误差，在精密塑件的模具设计中受到一定限制；后一种计算方法能保证所成型的塑件在规定的公差范围内，但计算比较复杂。 以下计算按平均值的计算方法。 在计算成型零件和型芯的尺寸时，塑件和成型零件尺寸均按单向极限制，如果塑件上的公差是双向分布的，则应按 这个要求加以换算。 而孔中心距尺寸则按公差带对称分布的原则进行计算。 型腔和型芯尺寸计算应注意 、磨损和模具成型零件的制造误差的影响，而型腔深度和高度尺寸的计算中只考虑收缩率和成型零件制造误差的影响，由于磨损对其影响甚小，故不考虑。 但在压缩模塑中，如果采用溢式和半溢式模具成型时，不可忽视飞边厚度波动对塑件高度的影响，故在必要时，型腔深度的计算需考虑飞边厚度对塑件高度所造成的误差δ t。 δ t 一般取 ～ ㎜，以纤维为填料的塑料取 ～ ㎜。 ，在注射成型薄壁塑件时，可以不考虑收缩率对模具成型零件尺寸的影响。 ，必须深入了解塑件的要求，对于配合尺寸应认真设计计算，对不重要的尺寸，可以简化计算，甚至可用塑件的基本尺寸作为模具成型零件的相应尺寸。 徐州师范大学本科生毕业设计 推杆注塑模设计 20 对于精度要求高的塑件尺寸，成型零件相应尺寸取小数点后的第二位，第三位四舍五入，精度要求低的塑件尺寸，成型零件相应尺寸取小数点后第一位，第二位四舍五入。 动模 和定模的结构设计 a) 动模的结构设计 该模具采用一模两件的结构形式，考虑加工的难易程度和材料的价值利用等因素，动模拟采用整体式结构，其结构形式见装配图。 根据分流道与浇口的设计要求，分流道和浇口均设在动模上，其结构见装配图。 b) 定模结构设计 该零件的定模板上没有形腔，直接用平板。 型腔和型芯工作尺寸计算 该成型零件工作尺寸计算时均采用平均尺寸、平均收缩率、平均制造公差和平均磨损量来进行计算。 查表（塑料模设计及制造 附录 C）得尼龙的收缩率为 S＝ ～ ％，故平均收缩率Scp ＝（ ＋ ）％ /2＝ ％，模具制造公差取 z＝△ /3，（查中国模具设计大典 P373表 ）。 （ 2）凸模的径向尺寸计算 凸模是成型塑件外形的模具零件，其工作尺寸属包容尺寸，在使用过程中凸模的磨损会使包容尺寸逐渐的增大。 所以，为了使得模具的磨损留有修模的余地以及装配的需要，在设计模具时，包容尺寸尽量取下限尺寸，尺寸公差取上偏差。 具体计算公式如下。