施工升降机基础及接料平台专项施工方案

施工升降机基础及接料平台专项施工方案内容摘要：

庆建工集团木耳公租房工程 D区 施工升降机基础及接料平台专项方案 19 计算中考虑风荷载作用； ④ .静荷载参数 每米立杆承受的结构自重标准值 (kN/m):； 脚手板自重标准值 (kN/m2):； 栏杆挡脚板自重标准值 (kN/m):； 安全设施与安全网 (kN/m2):； 脚手板类别 :竹脚 手板；栏杆挡板类别 :栏杆、 九夹板 挡板； 每米脚手架钢管自重标准值 (kN/m):； 脚手板铺设总层数 :34； ⑤ .水平悬挑支撑梁 悬挑水平钢梁采用 16a号槽钢，其中建筑物外悬挑段长度 ，建筑物内锚固段长度 m。 锚固压点螺栓直径 (mm):； 楼板混凝土标号 :C30； ⑥ .拉绳与支杆参数 钢丝绳安全系数为 :； 钢丝绳与墙距离为 (m):； 悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 m。 ⑦ .地基参数 地基土类型 :素填土；地基承载力标准值 (kPa):； 立杆基础底面面积 (m2):；地基承载力调整系数 :。 施工 重庆建工集团木耳公租房工程 D区 施工升降机基础及接料平台专项方案 20 2）、大横杆的计算 : 按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》 (JGJ1302020)规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 ① .均布荷载值计算 大横杆的自重标准值 :P1= kN/m ； 脚手板的自重标准值 :P2= (2+1)= kN/m ； 活荷载标准值 : Q=3 (2+1)= kN/m； 静荷载的设计值 : q1= + = kN/m； 活荷载的设计值 : q2= = kN/m； 施工 重庆建工集团木耳公租房工程 D区 施工升降机基础及接料平台专项方案 21 图 1 大横杆设计荷载组合简图 (跨中最大弯矩和跨中最大挠度 ) 图 2 大横杆设计荷载组合简图 (支座最大弯矩 ) ② .强度验算 跨中和支座最大弯距分别按图 图 2组合。 跨中最大弯距计算公式如下 : 跨中最大弯距为 M1max= + = ； 支座最大弯距计算公式如下 : 支座最大弯距为 M2max= = ； 选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： σ=Max(10 6,10 6)/5080= N/mm2； 大横杆的最大弯曲应力为 σ= N/mm 2 小于 大横杆的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2，满足要求。 ③ .挠度验算 : 最大挠度考虑为三跨连续梁均 布荷载作用下的挠度。 计算公式如下： 施工 重庆建工集团木耳公租房工程 D区 施工升降机基础及接料平台专项方案 22 其中：静荷载标准值 : q1= P1+P2=+= kN/m； 活荷载标准值 : q2= Q = kN/m； 最大挠度计算值为： ν= 1500 4/(10010 5121900)+15004/(10010 5121900) = mm ； 大横杆的最大挠度 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与 10 mm，满足要求。 3）、小横杆的计算 : 根据 JGJ1302020第 ，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 ① .荷载值计算 大横杆的自重标准值： p1= = kN； 脚手板的自重标准值： P2= (2+1)= kN； 活荷载标准值： Q=3 (2+1) = kN； 集中荷载的设计值 : P= (+)+ = kN； 小横杆计算简图 施工 重庆建工集团木耳公租房工程 D区 施工升降机基础及接料平台专项方案 23 ② .强度验算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和； 均布荷载最大弯矩计算公式如下 : Mqmax = ； 集中荷载最大弯矩计算公式如下 : Mpmax = ； 最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = ； 最大应力计算值 σ = M / W = 10 6/5080= N/mm2 ； 小横杆的最大弯曲应力 σ = N/mm 2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求。 ③ .挠度验算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和； 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下 : ν qmax=5800 4/(38410 5121900) = mm ； 大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = ++ = kN； 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下 : 施工 重庆建工集团木耳公租房工程 D区 施工升降机基础及接料平台专项方案 24 ν pmax = 800(3800 24800 2/9 )/(7210 5121900) = mm； 最大挠度和 ν = ν qmax + ν pmax = + = mm； 小横杆的最大挠度为 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 800/150= 10 mm,满足要求。 4）、扣件抗滑力的计算 : 按规范表 ,直角、旋转单扣件承载力取值为 ，按照扣件抗滑承载力系数 ，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算 (规范 ): R ≤ Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值 ,取 kN； R 纵 向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 大横杆的自重标准值 : P1 = 2/2= kN； 小横杆的自重标准值 : P2 = ； 脚手板的自重标准值 : P3 = ； 活荷载标准值 : Q = 3 /2 = kN； 荷载的设计值 : R= (++)+ = kN； R kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求 ! 5）、脚手架立杆荷载计算 : 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： 施工 重庆建工集团木耳公租房工程 D区 施工升降机基础及接料平台专项方案 25 ① .每米立杆承受的结构自重标准值，为 NG1 = [+( 2/2) ] = ； ② .脚手板的自重标准值；采用冲压钢脚手板，标准值为 NG2= 55 (+)/2 = kN； ③ .栏杆与挡脚手板自重标准值；采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为 NG3 = 55 ； ④ .吊挂的安全设施荷载，包括安全网； kN/m2 NG4 = 100 = kN； 经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = kN； 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的 1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ= 3 2/2 = kN； 风荷载标准值按照以下公式计算 其中 Wo 基本风压 (kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB500092020)的规定采用： Wo = kN/m2； Uz 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB500092020)的规定采用： 施工 重庆建工集团木耳公租房工程 D区 施工升降机基础及接料平台专项方案 26 Uz= ； Us 风荷载体型系数：取值为 ； 经计算得到，风荷载标准值 Wk = = kN/m2； 不考虑风荷载时 ,立杆的轴向压 力设计值计算公式 N = += + = kN； 考虑风荷载时 ,立杆的轴向压力设计值为 N = NG+ = + = kN； 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为 Mw = ； 6)、钢丝绳卸荷计算（因此内容 在规范以外，故仅供参考） : 钢丝绳卸荷按照完全卸荷计算方法。 在脚手架全高范围内卸荷 6次；吊点选择在立杆、小横杆、大横杆的交点位置；以卸荷吊点分段计算。 第 1 次卸荷净高度为 18m。 第 2 次卸荷净高度为 18m。 第 3 次卸荷净高度为 18m。 第 4 次卸荷净高度为 18m。 第 5 次卸荷净高度为 18m。 第 6 次卸荷净高度为 20m。 施工 重庆建工集团木耳公租房工程 D区 施工升降机基础及接料平台专项方案 27 经过计算得到 a1=arctg[(+)]= a2=arctg[]= 第 1次卸荷处立杆轴向力为： P1 = P2 = 21/100 = kN； kx为不均匀系数，取 各吊点位置处内力计算为 (kN)： T1 = P1/sina1 = T2 = P2/sina2 = G1 = P1/tana1 = G2 = P2/tana2 = 其中 T钢丝绳轴向拉力， G钢丝绳水平分力。 卸荷钢丝绳的最大轴向拉力为 [Fg]= T1 = kN。 钢丝绳的容许拉力按照下式计算： 其中 [Fg] 钢丝绳的容许拉力 (kN)； 施工 重庆建工集团木耳公租房工程 D区 施工升降机基础及接料平台专项方案 28 Fg 钢丝绳的钢丝破断拉力总和 (kN)， 计算中可以近似计算 Fg=， d为钢丝绳直径 (mm)； α 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，取 ； K 钢丝绳使用安全系数。 计算中 [Fg]取 ， α= ， K=6，得到： 选择卸 荷钢丝绳的最小直径为： d =(2 ) = mm。 吊环强度计算公式为： σ = N / A ≤ [f] 其中 [f] 吊环钢筋抗拉强度，《混凝土结构设计规范》规定 [f] = 50 N/mm2； N 吊环上承受的荷载等于 [Fg]； A 吊环截面积，每个吊环按照两个截面计算 ,A= 2； 选择吊环的最小直径要为： d =（ 2 [Fg]/[f]/π ） =（ 2 103/50/） = 14 mm。 第 1次卸荷钢丝绳最小直径为 mm，必须拉紧至。