年产150000吨国标燃料酒精的工厂设计说明书

年产150000吨国标燃料酒精的工厂设计说明书内容摘要：

( 22%68 19 kg 若 应用液体曲糖化工艺 ，并设每生产 1000kg 燃料酒精产品需要的糖化剂所含的淀粉量为 1m ，则木薯干原料需要量减为： % 1m （ 5） α淀粉酶消耗量 应用酶活力为 20,000U/g的 α淀粉酶使淀粉液化，促进糊化，可减少蒸汽消耗。 α淀粉酶按 8U/g原料计算。 酶用量为： )( 3 kg （ 6）糖化酶耗量 应用 酶活力为 100,000U/g 的 糖化酶 ，使 用 100U/g 原 料，则糖化酶消耗量为： )( 0 0 0 0 0 1 0 8 2 2 3 kg 此外，酒母糖化酶用量按 200U/g 原料计算，且酒母用量为 8%，则用糖化酶量为 ： )( 0 00 0 0200%65% 8 22 kg 式中 65%为酒母的糖化液占 65%，其余为稀释水与糖化剂。 两项合计，糖化酶用量为 . 蒸煮醪量的计算 根据生产实践，淀粉原料连续蒸煮的粉料加水比 为 1： 3，故粉 浆量为： )( 1 2 8 9)31( 8 2 2 kg 蒸煮过程使用直接蒸汽加热 ,在后熟器和汽液分离减压蒸发 ,冷却降温 ,用喷射液化连续蒸煮工艺。 调浆的粉浆温度为 50℃，应用喷射液化器使粉 浆迅速升温至 105℃，然后进入维持管保温液化 5～8min，真空闪急蒸发冷却至 95℃后进入液化罐反应约 60min 后，进真空冷却器冷却至 63℃后糖化30min。 干物质含量 %870w 的木薯干比热容为：  )()( 00 kkgkjwc  粉浆干物质含量为： % 04 871 w 6 蒸煮醪比热容为：  )(%)(%)( 1011 KKgKJcwcwc w  式中 —— 水的比热容 （ 1）经喷射液化器加热后蒸煮醪量为： )( )50105( kg  式中 —— 喷射液化器加热蒸汽（ ）的焓 (kJ/kg) （ 2）经液化维持管出来的蒸煮醪温度降为 102℃，蒸煮醪的量为： )( 2 0322 5 3 )102105( 2 2 62 kg 式中 2253—— 液化维持管的温度为 102℃下饱和蒸气的汽化潜热 (kJ/kg) （ 3）经闪蒸汽液分离器后的蒸煮醪量为： )( )95102( kg 式中 2271—— 95℃下饱和蒸气的汽化潜热 (kJ/kg) （ 4）真空 冷却后最后蒸煮醪液量为： )( 1 47 22 3 51 )6395( 2 06 2 06 7 kg 式中 2351—— 真空冷却温度为 63℃下饱和蒸气的汽化潜热 (kJ/kg) 糖化醪与发酵醪量的计算 由发酵成熟醪酒精含量： 14% (体积分数 )；相当于 %（质量分数 ）。 并蒸馏效率为 98%，而且发酵罐酒精捕集器回收酒精洗水和洗罐用水分别为成熟醪量的 5%和 2%，则生产 %（质量分数）酒精成品有关的计算如下： （ 1）需蒸馏的成熟发酵醪量为： )( 5 6 6100 )25100(%%98% 0 0 01 kgF  （ 2）若不计酒精捕集器和洗罐用水，则成熟发酵醪量为： )(%107 kg （ 3） 如蒸馏塔的成熟醪乙醇浓度为： %%98 1000  （质量分数） （ 4）相应发酵过程放出 总量为： )( 84644%98 % 00 kg 7 （ 5） 接种量按 8%计，则酒母醪量 为 : )(%8100)8100( kg  （ 6）酒母醪的 65%为糖化醪，其余为稀释水与糖化剂，则糖化醪为： 8 9 4 0 . 3 9 6 8 7 3 3 . 9 6 5 % 9 6 5 1 . 4 ( )( 1 0 0 8 ) 1 0 0 kg    废醪量的计算 废醪量是进入蒸馏塔的成熟发酵醪减去部分水和酒精成分及其他挥发组分后的残留液，此外，由于醪塔是使用直接蒸汽加热，所以还需要加上塔的加热蒸汽冷凝水。 设进塔的醪液（ ）的温度 =70℃ ,排出废醪的温度 =105℃；成熟醪固型物含量 %B ,塔顶上升酒气的乙醇浓度 50%（体积分数）即 %（质量分数）。 则： （ 1）醪塔上升蒸汽量为： )( 63% % 66 kgm v  （ 2）残留液量为： )( 4 0 1 6 5 6 6 kgm x  （ 3）成熟醪比热容为：  )(%)()( 11 kkgkjBc  （ 4）发酵醪带入塔的热量为： )( 61111 kjtcFQ  （ 5）蒸馏残留液固形物含量为： % %  xm wFw 此计算是以间接加热，故没有加热蒸汽冷凝水的工艺。 （ 6）蒸馏残留液的比热容为：   kkgkjwc  )( 22 （ 7）塔底残留液带出热量为： )( 4 02 6424 kjtcmQ x  8 查得 50%（体积分数）酒精蒸汽焓为 H=1965kJ/kg,故有： （ 8）上升蒸汽带出热量为： )( 9 1 63 33 kjHmQ v  塔底采用 （表压）蒸汽加热，焓为 I=。 又蒸馏过程热损失 可取为传递总热。