施工图图纸审查及设计中应当注意的问题!

施工图图纸审查及设计中应当注意的问题!内容摘要：

得的支座反力与柱子轴力相平衡，将差值的正值加到柱两边的 1/3 梁上，负值加在梁跨中 1/3，相对来讲，跨中 1/3 的压应力较小。 可能要修正多次，直到支座反力与柱子轴力接近平衡。 12. 主梁有次梁处 加附加筋：一般应优先加箍筋，附加箍筋可认为是：主梁箍筋在次梁截面范围无法加箍筋或箍筋短缺，在次梁两侧补上，象板上洞口附加筋。 附加筋一般要有，但不应绝对。 规范说的清楚，位于梁下部或梁截面高度范围内的集中荷载，应全部由附加横向钢筋承担。 也就是说，位于梁上的集中力如梁上柱、梁上后做的梁如水箱下的垫梁不必加附加筋。 位于梁下部的集中力应加附加筋。 但梁截面高度范围内的集中荷载可根据具体情况而定。 当主次梁截面相差不大，次梁荷载较大时，应加附加筋。 当主梁高度很高，次梁截面很小、荷载很小时，如快接近板上附加暗梁，主梁可不加附 加筋。 还有当主次梁截面均很大，如工艺要求形成的主次深梁，而荷载相对不大，主梁也可不加附加筋。 总的原则，当主梁上次梁开裂后，从次梁的受压区顶至主梁底的截面高度的混凝土加箍筋能承受次梁产生的剪力时，主梁可不加附加筋。 梁上集中力，产生的剪力在整个梁范围内是一样，所以抗剪满足，集中力处自然满足。 主次深梁及次梁相对主梁截面、荷载较小时，也可满足。 话又说回来，也不差几根箍筋。 但有时画图想偷懒时可用此与老总狡辩。 13. 一般情况下，悬挑梁宜做成等截面，尤其出挑长度较短时。 与挑板不同，挑梁的自重占总荷载的比例很小，作成 变截面不能有效减轻自重。 变截面挑梁的箍筋，每个都不一样，加大施工难度。 变截面梁的挠度也大于等截面梁。 当然，大挑梁外露者除外。 外露的大挑梁，适当变截面感官效果好些。 14. 现浇板一般应做成双向板。 其一，双向板的支承边多，抗震的稳定性好，垮了两边还有两边。 单向板垮一边板就下来了。 二，双向板经济。 从计算上讲，例如四边简支支承的双向板，其单向跨中弯距系数约 1/27，两边简支的单向板跨中弯距系数为 1/8，二者比为 2*1/27 / 1/8，约为 60%。 从构造上，双向板的板厚为 1/40~50，单向板为 1/3~40，双 向板薄，再着，即使是单向板，其非受力边也得放构造筋。 15. 梁垫：为了减小支座反力偏心对砖墙体产生的附加弯距，可做成内缺口梁垫。 16. 一般认为， 板的上筋直径为 8 以上时，可防止施工时踩弯，而现场经验看，只有螺纹 12以上的才能保证。 17. 现浇阳台栏板，从施工条件来讲，当布单排筋时，板厚应大于 80，双排筋时，应大于120。 因 振捣棒最小为 30，布单排筋时，板厚如为 60，双向钢筋直径如为 8+6，则钢筋两边仅剩 23，无法振捣。 18. 当某一房间采用双向井字次梁时，板应考虑整体弯距。 即，井字次梁分隔成 的 4 个角上的小板块，负筋应考虑按房间开间进深尺寸截断，而不是仅仅按本小板格截断。 即次梁仅认为是大板的加劲肋。 19. 当建筑大多数房间较小，而仅一两处房间较大时，如按大房间确定基础板厚会造成浪费，而按小房间确定则造成配筋困难，当承载力能满足要求时，可在大房间中部垫聚苯卸载，按小房间确定基础板厚。 20. 挑梁端部的挠度并不完全取决于本身的变形，其支座内垮的影响很可能超过挑梁本身的变形 结构 pkpm 设计步骤参数审核总结 20200217 11:12 以 SATWE 软件为例，进行结构设计计算步骤的讨论，对 一个典型工程而言，使用结构软件进行结构计算分四步较为科学。 1．完成整体参数的正确设定 计算开始以前，设计人员首先要根据新规范的具体规定和软件手册对参数意义的描述，以及工程的实际情况，对软件初始参数和特殊构件进行正确设置。 但有几个参数是关系到整体计算结果的，必须首先确定其合理取值，才能保证后续计算结果的正确性。 这些参数包括振型组合数、最大地震力作用方向和结构基本周期等，在计算前很难估计，需要经过试算才能得到。 (1)振型组合数是软件在做抗震计算时考虑振型的数量。 该值取值太小不能正确反映模型应当考虑的振 型数量，使计算结果失真；取值太大，不仅浪费时间，还可能使计算结果发生畸变。 《高层建筑混凝土结构技术规程》 条规定，抗震计算时，宜考虑平扭藕联计算结构的扭转效应，振型数不宜小于 15，对多塔结构的振型数不应小于塔楼的 9 倍，且计算振型数应使振型参与质量不小于总质量的 90％。 一般而言，振型数的多少于结构层数及结构自由度有关，当结构层数较多或结构层刚度突变较大时，振型数应当取得多些，如有弹性节点、多塔楼、转换层等结构形式。 振型组合数是否取值合理，可以看软件计算书中的 x，y向的有效质量系数是否大于。 具体操作是，首先根据工程实际情况及设计经验预设一个振型数计算后考察有效质量系数是否大于 ，若小于 ，可逐步加大振型个数，直到 x,y 两个方向的有效质量系数都大于 为止。 必须指出的是，结构的振型组合数并不是越大越好，其最大值不能超过结构得总自由度数。 例如对采用刚性板假定得单塔结构，考虑扭转藕联作用时，其振型不得超过结构层数的 3倍。 如果选取的振型组合数已经增加到结构层数的 3倍，其有效质量系数仍不能满足要求，也不能再增加振型数，而应认真分析原因，考虑结构方案是否合理。 （ 2）最大地震力作用方向是指地震沿 着不同方向作用，结构地震反映的大小也各不相同，那么必然存在某各角度使得结构地震反应值最大的最不利地震作用方向。 设计软件可以自动计算出最大地震力作用方向并在计算书中输出，设计人员如发祥该角度绝对值大于 15度，应将该数值回填到软件的 “ 水平力与整体坐标夹角 ” 选项里并重新计算，以体现最不利地震作用方向的影响。 （ 3）结构基本周期是计算风荷载的重要指标。 设计人员如果不能事先知道其准确值，可以保留软件的缺省值，待计算后从计算书中读取其值，填入软件的 “ 结构基本周期 ” 选项，重新计算即可。 上述的计算目的是将这些对全局有控 制作用的整体参数先行计算出来，正确设置，否则其后的计算结果与实际差别很大。 整体结构的科学性和合理性是新规范特别强调内容。 新规范用于控制结构整体性的主要指标主要有：周期比、位移比、刚度比、层间受剪承载力之比、刚重比、剪重比等。 （ 1）周期比是控制结构扭转效应的重要指标。 主要为控制结构的扭转效应，减小扭转对结构带来不利影响（此时要注意：第一、二震型在高层建筑中是不能以扭转为主）；它的目的是使抗侧力的构件的平面布置更有效更合理，使结构不至出现过大的扭转。 也就是说，周期比不是要求就构足够 结实，而是要求结构承载布局合理。 规范条文：新高规的 条规定，结构扭转为主的第一周期 Tt 与平动为主的第一周期 T1 之比， A级高度高层建筑不应大于 ； B级高度高层建筑、混合结构高层建筑及复杂高层建筑不应大于。 设计软件通常不直接给出结构的周期比，需要设计人员根据计算书中周期值自行判定第一扭转（平动）周期。 以下介绍实用周期比计算方法： 1)扭转周期与平动周期的判断：从计算书中找出所有扭转系数大于 的平动周期，按周期值从大到小排列。 同理，将所有平动系数大于 的平动周期值从大到小排列； 2）第一周期的判断：从列队中选出数值最大的扭转（平动）周期，查看软件的 “ 结构整体空间振动简图 ” ，看该周期值所对应的振型的空间振动是否为整体振动，如果其仅仅引起局部振动，则不能作为第一扭转（平动）周期，要从队列中取出下一个周期进行考察，以此类推，直到选出不仅周期值较大而且其对应的振型为结构整体振动的值即为第一扭转（平动）周期； 3)周期比计算：将第一扭转周期值除以第一平动周期即可 对于通常的规则单塔楼结构，如下验算周期比 : 1）根据各振型的平动系数大于 ，还是扭转系数大于 ，区分出各振型是扭转振型还是平动振 型 2）通常周期最长的扭转振型对应的就是第一扭转周期 Tt，周期最长的平动振型对应的就是第一平动周期 T1 3）对照 “ 结构整体空间振动简图 ” ，考察第一扭转 /平动周期是否引起整体振动，如果仅是局部振动，不是第一扭转 /平动周期。 再考察下一个次长周期。 4）考察第一平动周期的基底剪力比是否为最大 5）计算 Tt/T1，看是否超过 () 周期比控制什么。 如同位移比的控制一样，周期比侧重控制的是侧向刚度与扭转刚度之间的一种相对关系，而非其绝对大小，它的目的是使抗侧力构件的平 面布置更有效、更合理，使结构不致于出现过大（相对于侧移）的扭转效应。 一句话，周期比控制不是在要求结构足够结实，而是在要求结构承载布局的合理性 周期比不满足要求，如何调整。 如果周期比不满足规范的要求，说明该结构的扭转效应明显，设计人员需要增加结构周边构件的刚度，降低结构中间构件的刚度，以增大结构的整体抗扭刚度。 一般只能通过调整平面布置来改善这一状况，这种改变一般是整体性的，局部的小调整往往收效甚微。 周期比不 满足要求 说明结构的扭转刚度相对于侧移刚度较小，总的调整原则是加强结构外圈刚度，削弱结构内筒刚度。 F验算周期比的目的，主要为控制结构在罕遇大震下的扭转效应。 F多塔结构周期比：对于多塔楼结构，不能直接按上面的方法验算。 如果上部没有连接，应该各个塔楼分别计算并分别验算，如果上部有连接，验算方法尚不清楚。 F体育场馆、空旷结构和特殊的工业建筑，没有特殊要求的，一般不需要控制周期比。 F当高层建筑楼层开洞口较复杂，或为错层结构时，结构往往会产生局部振动，此时应选择 “ 强制刚性楼板假定 ” 来计算结构的周期比。 以过滤局部振动产生的周期。 对于比较正常的工程设计，其不考虑折减的计算自振周期大概在下列范围 中。 框架结构： T1=（ ） n 框架 剪力墙和框架 筒体结构： T1=（ ） n 剪力墙结构和筒中结构： T1=（ ） n （式中 n为建筑层数） 第二及第三周期近似为： T2=(1/31/5)T1 T3=(1/51/7)T1 如果计算结果偏离上述数值太远，应考虑工程中截面是否太大、太小，剪力墙数量是否合理，应适当进行调整。 反之 ,如果截面尺寸、结构布置都正确， 无特殊情况而 偏离太远，则应检查输入数据是否有错误。 以上判断是根据平移振动振型分解方法来提出的，考虑扭转耦连振动时，情况复杂很多，首先应挑出与平移振动对应振型 来进行上述比教，至于扭转周期的合理数值，由于经验不足尚难提出合理的数值。 振型曲线 在正常的计算下，对于比较均匀的结构，振型曲线应是比较连续光滑的曲线附图一），不应有大进大出，大的凸凹曲折。 第一振型无零点；第二振型在（ ） H处；第三振型分别在 ()及()H 处。 （ 2）位移比（层间位移比）是控制结构平面不规则 性的重要指标。 主要为控制结构平面规则性，以免形成扭转，对结构产生不利影响； 见抗规 规范条文：新高规的 条规定，楼层竖向构件的最大水平位移和层间位移角，A、 B级高度高层建筑均不宜大于该楼层平均值的 倍；且 A级高度高层建筑不应大于该楼层平均值的 倍， B级高度高层建筑、混合结构高层建筑及复杂高层建筑，不应大于该楼层平均值的 倍。 程序处理：针对此条，程序中对每一层都计算并输出最大水平位移、最大层间位移角、平均水平位移、平均层间位移角及相应的比值，用户可以一目了然地判断是否满足规范。 需要指出的是，新规范中规定的位移比限值是按刚性板假定作出的，位移比的限值：是根据刚性楼板假定的条件下确定的，其平均位移的计算方法，也基于 “ 刚性楼板假定 ”。 如果在结构模型中设定了弹性板，则必须在软件参数设置时选择 “ 对所有楼层强制采用刚性楼板假定 ” ，以便计算出正确的位移比。 在位移比满足要求后，再去掉 “ 对所有楼层强制采用刚性楼板假定的选择，以弹性楼板设定进行后续配筋计算。 此外，位移比的大小是判断结构是否规则的重要依据，对选择偶然偏心，单向地震，双向地震下的位移比，设计人员应正确选用。 F 控制位移比的计算模型： 按照规范要求的定义，位移比表示为 “ 最大位移 /平均位移 ” ，而平均位移表示为 “ （最大位移 +最小位移） /2” ，其中的关键是“ 最小位移 ” ，当楼层中产生 0 位移节点，则最小位移一定为 0，从而造成平均位移为最大位移的一半，位移比为 2。 则失去了位移比这个结构特征参数的参考意义，所以计算位移比时，如果楼层 中产生 “ 弹性节点 ” ，应选择 “ 强制刚性楼板假定 ”。 规范要求：高规 条，应在质量偶然偏心的条件下，考察结构楼层位移比的情况。 层间位移角：程序采用 “ 最大柱（墙）间位移角 ” 作为楼层的层间位移角，此时可以 “ 不考虑 偶然偏心 ” 的计算条件。 复杂结构，如坡屋顶层、体育馆、看台、工业建筑等，这些结构或者柱、墙不在同一标高，或者本层根本没有楼板，此时如果采用 “ 强制刚性楼板假定 ” ，结构分析严 重失真，位移比也没有意义。 所以这类结构可以通过位移的 “ 详细输出 ”或观察结构的变形示意图，来考察结构的扭转效应。 对于错层结构或带有夹层的结构，这类结构总是伴有大量的越层柱，当选择 “ 强制刚性楼板假定 ” 后，越层柱将受到楼层的约束，如果越层柱很多，计算失真。 总之，结构位移特征的计算模型之合理性，应根据结构的实际出发，对复杂结构应采用多种 手段。 （ 3）刚度比是控制结构竖向不规则的重要指标。 （在 中）主要为控制结构竖向规则性，以免竖向刚度突。