土木工程-楼盖混凝土课程设计

土木工程-楼盖混凝土课程设计内容摘要：

变荷载设计值 1 2 .1 1 .3 1 5 .7 3 /q kN m   荷载总设计值勤 26 .41 /g q kN m （ 2） 计 算简图 次梁在砖墙上的支承长度为 240mm。 主梁截面为 300 800mm mm。 计算跨度 边跨 0 / 2 6 3 0 0 1 2 0 3 0 0 / 2 2 4 0 / 2 6 1 5 0nl l a m m      ＜1 . 0 2 5 1 . 0 2 5 6 0 3 0 6 1 8 0nl m m  ，取 0 6150l mm 9 中间跨 0 6 3 0 0 3 0 0 6 0 0 0nl l m m    因跨度相差小于 10%，可按等跨连续梁计算。 次梁的计算简图见下图 （ 3） 内力计算 由表 11表 113 可分别查得弯矩系数和剪力系数。 弯矩设计值： 2210 ( ) / 1 1 2 6 .4 1 6 .1 5 / 1 1 9 0 .8 1BM M g q l k N m        2220( ) / 1 6 2 6 . 4 1 6 / 1 6 5 9 . 4 2M g q l k N m      220( ) / 1 4 2 6 . 4 1 6 / 1 4 6 7 . 9 1CM g q l k N m         剪力设计值： 10 . 4 5 ( ) 0 . 4 5 2 6 . 4 1 6 . 0 3 7 1 . 6 6AnV g q l k N      10 . 6 0 ( ) 0 . 6 0 2 6 . 4 1 6 . 0 3 9 5 . 5 5B l nV g q l k N      10 . 5 5 ( ) 0 . 5 5 2 6 . 4 1 6 . 0 8 7 . 1 5B r C nV V g q l k N       （ 4） 承载力计算 1） 正截面受弯承载力 正截面 受弯 承载力计算时，跨内按 T 形截面计算，翼缘宽度取 39。 / 3 6 6 0 0 / 3 2 2 0 0fb l m m  ；又 39。 2 0 0 2 0 0 0 2 2 0 0fnb b s m m    ，故取 39。 2200fb mm。 除支座 B 截面纵向钢筋按两排布置外，其余截面均布置一排。 环境类别一级， C30 混凝土，梁的最小保护层厚度 25c mm。 0 5 0 0 3 5 4 6 5h m m  。 C30 混凝土， 1  ， 1 1 ， 214 .3 /cf kN mm ， /tf kN mm ；纵向钢筋采用 HRB335 10 钢筋， 2300 /yf kN mm ，箍筋采用 HPB235 钢， 2210 /yvf kN mm。 正截面承载力计算过程列于下表。 经判别跨内截面均属于第一类 T 形截面。 次梁正截面受弯承载力计算 截面 1 B 2 C 弯矩设计值 （ kNm ） 210/ ( )scM f bh 或 39。 210/ ( )s c fM f b h 1 1 2 s   ＜ ＜ 01 /s c yA bh f f 或 39。 01 /s f c yA b h f f 634 709 439 519 选配钢筋 （ 2mm ） 2B18+1B18（弯） 763sA 1B16++1B18+1B16（弯） 804sA 2B14+1B16（弯） 509sA 2B16+1B16(弯 ) 603sA 计算结果表明 ① 支座截面的  均小于 ，符合塑性内力重分布原原则； 0/ ( ) 5 0 9 / ( 2 0 0 4 6 5 ) 0 . 5 5 %sA b h   ， 此值大于01 . 4 3 5 0 00 . 4 5 0 . 4 5 0 . 2 3 %3 0 0 4 6 5tyf hfh    ，同时大于0 % 02 2%465hh   ，满足最小配筋率的要求。 ② ，同时大于 %，满足最小配筋率的要求。 11 2） 斜截面受剪承载力 斜截面受剪承载力计算包括：截面尺寸的复核、腹筋计算和最小配筋率验算。 验算截面尺寸： 39。 0 4 6 5 8 0 3 8 5wfh h h m m    ，因 / 3 8 5 / 2 0 0 1 .9 2 5whb ＜ 4，截面尺寸按下式验算： 00 . 2 5 0 . 2 5 1 1 4 . 3 2 0 0 4 6 5 3 3 2 . 4 8ccf b h k N      ＞ max 9 .55V kN ，截面尺寸满足要求。 计算所需腹筋： 采用 ,6 双肢箍筋，计算支座 B 左侧截面。 由000 .7 1 .2 5 svcs t yv AV f b h f hs，可得到箍筋间距 0 301 . 2 5 1 . 2 5 2 1 0 5 6 . 6 4 6 5 28120 . 7 9 5 . 5 5 1 0 0 . 7 1 . 4 3 2 0 0 4 6 5y v s vB l tf A hs m mV f b h           调幅后受剪承载力应加强，梁局部范围内将计算的箍筋面积增加 20%或箍筋间距 减小 20%。 现调整箍筋间距， 0 .8 2 8 1 2 2 2 5 0s m m  。 验算配箍率下限 值： 弯 矩 调 幅 时 要 求的 配 箍 率 下限 为 ： 0 .3 / 0 .3 1 .4 3 / 2 1 0 0 .2 0 %t y vff   ，实际配箍率/ ( ) 5 6 . 6 / ( 2 0 0 2 2 5 0 ) 0 . 0 1 %s v s vA b s    ＜ % ，不满足要求，所以要按最小配箍率配箍筋。 , m i n/ ( ) 5 6 . 6 / ( 0 . 2 0 % 2 0 0 ) 1 4 1 . 5s v s vs A b m m   ，取 140s mm。 所以选 ,6@140 双肢箍筋 主梁设计 主梁按弹性方法设计 （ 1） 荷载设计值 为简化计算，将主梁自重等效为集中何载。 次梁传来的永久荷载标准值  主梁自重（含粉刷）标准值 ( 0 . 8 0 . 0 8 ) 0 . 3 2 . 2 2 . 5 0 . 0 2 ( 0 . 8 0 . 0 8 ) 2 1 7 2 . 2 1 2 . 96 kN           次梁传来的永久荷载设计值 5 6 .0 7 1 .2 6 7 .2 8kN 主梁自重（含粉刷）设计值  12 永久荷载设计值 6 7 .2 8 1 5 .5 5 8 2 .8 3G kN  ，取 83G kN 可变荷载设计值 1 5 .7 3 6 .3 9 9 .1 0Q kN  ，取 99Q kN （ 2） 计算简图 主梁按连续梁计算，端部支承在砖墙上，支承长度为 370mm；中间支承在 400 400mm mm 的混凝土柱上。 其计算跨度 边跨 6 6 0 0 2 0 0 1 2 0 6 2 8 0nl m m   ， 因 0 .2 5 0 .2 5 6 2 8 0 1 5 7nl m m  ＜ / 2 185a mm 0 1 . 0 2 5 / 2 1 . 0 2 5 6 2 8 0 4 0 0 / 2 6 6 3 7nl l b m m     ，取 0 6640l mm 中跨 0 6600l mm 主梁的计算简图见下图。 因跨度相差不超过 10%，故可利用附表 62 计算内力。 （ 3） 内力设计值及包络图 1） 弯矩设计值 弯矩 1 0 2 0M k Gl k Ql，式中系数 1k 、 2k 由附表 62 相应栏内查得。 1 , m a x 0 . 2 4 4 8 3 6 . 6 4 0 . 2 8 9 9 9 6 . 6 4 3 2 4 . 4 5M k N m        , m a x 0 . 2 6 7 8 3 6 . 6 4 0 . 3 1 1 9 9 6 . 6 4 3 5 1 . 5 9BM k N m          2 , m a x 0 . 0 6 7 8 3 6 . 6 0 0 . 2 0 0 9 9 6 . 6 4 1 6 8 . 1 7M k N m        2） 剪力设计值 13 剪力 34V k G k Q，式中系数 3k 、 4k 附表 62 相应栏内查得。 , m a x 0. 73 3 83 0. 68 8 99 14 6. 57AV k N     , m a x 1 .2 6 7 8 3 1 .3 1 1 9 9 2 3 4 .9 5BlV k N       , m a x 1 . 0 8 3 1 . 2 2 2 9 9 2 0 3 . 9 8BrV k N     3） 弯矩、剪力包络图 ① 第 3 跨有可变荷载，第 2 跨没有可变荷载 由附表 62 知，支座 B 和 C 的弯矩值为： 0 . 2 6 7 8 3 6 . 6 4 0 . 1 3 3 9 9 6 . 6 4 2 3 4 . 5 8BCM M k N m           在第 1 跨内以支座弯矩 0AM ， 2 3 4 .5 8BM kN m  的边线为基线，作 83G kN ， 99Q kN的简支梁弯矩图，得第 1 个集中荷载和第 2 个集中荷载作用点处弯矩值分别为； 01 1 23 4. 58( ) ( 83 99 ) 6. 64 32 4. 633 3 3 3BMG Q l k N m         0 21 1 2 2 3 4 .5 8( ) ( 8 3 9 9 ) 6 .6 4 2 4 6 .4 43 3 3 3BMG Q l k N m         在第 2 跨内以支座弯矩 2 3 4 .5 8BM kN m  ， 2 3 4 .5 8CM kN m  的边线为基线，作83G kN ， 0Q kN 的简支弯矩图，得集中荷载作用点处的弯矩值： 011 83 6. 64 23 4. 58 50 .8 733 BG l M k N m        ② 第 2 跨有可变荷载，第 3 跨没有可变荷载 第 1 跨内：在第 1 跨内以支座弯矩 0AM ， 3 5 1 .5 9BM kN m  的边线为 基线，作 83G kN ，99Q kN 的简支 梁弯矩图，得第 1 个集中荷载和第 2 个集中荷载作用点处弯矩值分别为： 01 1 35 1. 59( ) ( 83 99 ) 6. 64 28 5. 633 3 3 3BMG Q l k N m         0 21 1 2 35 1. 59( ) ( 83 99 ) 6. 64 16 8. 433 3 3 3BMG Q l k N m         在第 2 跨内： 0 . 2 6 7 8 3 6 . 6 4 0 . 0 8 9 9 9 6 . 6 4 2 0 5 . 6 5CM k N m         。 以支座弯矩3 5 1 .5 9BM kN m  ， 2 0 5 .6 5CM kN m  的边线为基线，作 83G kN ， 99Q kN 的简支弯矩图，得集中 荷载作用点处的弯矩值： 14 012( ) ( )33( 83 99) ( )C B CG Q l M M Mk N m            011( ) ( )33( 83 99) ( )C B CG Q l M M Mk N m            ③ 第 2 跨有可变荷载，第 3 跨没有可变荷载 0 . 2 6 7 8 3 6 . 6 4 0 . 1 3 3 9 9 6 . 6 4 2 3 4 . 5 8BCM M k N m           第 2 跨两集中荷载作用点处的弯矩为： 011( ) ( 83 99 ) 6. 64 23 4.。