人货电梯接料台方案

人货电梯接料台方案内容摘要：

规范》 (JGJ1302020)表 ： μ = ； 计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定： l0 = m； 长细比 : L0/i = 197 ； 轴心受压立杆的稳定系数 φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ： φ= 立杆净截面面积 ： A = cm2； 立杆净截面模量 (抵抗矩 ) ： W = cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ： [f] =205 N/mm2； 考虑风荷载时 σ = (489)+； 立杆稳定性计算 σ = N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求。 不考虑风荷载时 σ = (489)= N/mm2； 立杆稳定性计算 σ = N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求。 七、连墙件的稳定性计算 : 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0 连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算 μz＝ ， μs＝ ， ω0＝ ， Wk = μsω0= = kN/m2； 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = m2； 按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 (JGJ1302020)束脚手架平面外变形所产生的轴向力 (kN), N0= kN； 风荷载产生的连墙件轴向力设计值 (kN)，按照下式计算： 上广电地块经济适用住房 2 标段 1 人货梯接料平台搭设方案 12 Nlw = Wk Aw = kN； 连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= kN； 连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = φA[f] 其中 φ 轴心受压立杆的稳定系数； 由长细比 l/i = 300/ φ=， l为内排架距离墙的长度； A = cm2； [f]=205 N/mm2； 连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 104 205 103 = kN； Nl = Nf = ,连墙件的设计计算满足要求。 连墙件采用双扣件与墙体连接。 由以上计算得到 Nl = 16 kN，满足要求。 连墙件扣件连接示意图 八、立杆的地基承载力计算 : 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p ≤ fg 地基承载力设计值 : fg = fgk kc = 120 kPa； 其中，地基承载力标准值： fgk= 120 kPa ； 脚手架地基承载力调整系数： kc = 1 ； 立杆基础底面的平均压力： p = N/A = kPa ； 其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ： N = (NGD+NGS)+ NQ= (0+)+ = kN； 基础底面面积 ： A = m2。 p= ≤ fg=120 kPa。 地基承载力满足要求。 型钢悬挑式人货梯接料台计算书 一、参数信息 : 上广电地块经济适用住房 2 标段 1 人货梯接料平台搭设方案 13 悬挑式接料平台 搭设高度为 ，立杆采用 单 立杆； 搭设尺寸为：立杆的纵距为 ，立杆的横距为 ，立杆的步距为 m； 内排架距离墙长度为 m； 采用的钢管类型为 Φ48； 横杆与立杆连接方式为单扣件； 连墙件 每层设置 ，采用扣件连接； 连墙件连接方式为 单 扣件； 施工均布荷载 (kN/m2):；脚手架用途 :结构脚手架； 同时施工层数 :2层； 本工程地处上海，基本风压 kN/m2； 风荷载高度变化系数 μz，计算连墙件强度时取 ，计算立杆稳定性时取 ，风荷载体型系数 μs 为 ； 每米立杆承受的结构自重荷载标准值 (kN/m):； 脚手板自重标准值 (kN/m2):；栏杆挡脚板自重标准值 (kN/m):； 安全设施与安全网自重标准值 (kN/m2):；脚手板铺设层数 :7 层； 脚手板类别 :木脚手板； 悬挑水平钢梁采用 18号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度 2m，建筑物内锚固段长度 m。 锚固压点螺栓直径 (mm):； 楼板混凝土标号 :C30； 杆 与支杆参 数： 圆钢 安全系数为 :； 圆钢 与墙距离为 (m):； 上广电地块经济适用住房 2 标段 1 人货梯接料平台搭设方案 14 悬挑水平钢梁采用 圆钢 与建筑物拉结，最里面 圆钢 距离建筑物 m。 二、大横杆的计算 : 按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》 (JGJ1302020)第 ，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 大横杆的自重标准值 :P1= kN/m ； 脚手板的自重标准值 :P2= 1/(2+1)= kN/m ； 活荷载标准值 : Q=3 1/(2+1)=1 kN/m； 静荷载的设计值 : q1= + = kN/m； 活荷载的设计值 : q2= 1= kN/m； 图 1 大横杆设计荷载组合简图 (跨中最大弯矩和跨中最大挠度 ) 图 2 大横杆设计荷载组合简图 (支座最大弯矩 ) 跨中和支座最大弯距分别按图 图 2组合。 跨中最大弯距计算公式如下 : M1max = + 跨中最大弯距为 M1max= + = kN m； 支座最大弯距计算公式如下 : M2max = 支座最大弯距为 M2max= = kN m； 上广电地块经济适用住房 2 标段 1 人货梯接料平台搭设方案 15 选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： σ =Max(106,106)/5080= N/mm2； 大横杆的最大弯曲应力为 σ = N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2，满足要求。 : 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。 计算公式如下： νmax = ( + )/100EI 其中：静荷载标准值 : q1= P1+P2=+= kN/m； 活荷载标准值 : q2= Q =1 kN/m； 最大挠度计算值为： ν = 9004/(100105121900)+19004/(100105121900) = mm； 大横杆的最大挠度 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 900/150 mm与 10 mm，满足要求。 三、小横杆的计算 : 根据 JGJ1302020第 ，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 大横杆的自重标准值： p1= = kN； 脚手板的自重标准值： P2= 1 (2+1)= kN； 活荷载标准值： Q=3 1 (2+1) = kN； 集中荷载的设计值 : P= (+)+ = kN； 上广电地块经济适用住房 2 标段 1 人货梯接料平台搭设方案 16 小横杆计算简图 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和； 均布荷载最大弯矩计算公式如下 : Mqmax = ql2/8。