下部结构钻孔灌注桩、双柱式桥墩的计算：总结计划汇报设计纯word可编辑

下部结构钻孔灌注桩、双柱式桥墩的计算：总结计划汇报设计纯word可编辑内容摘要：

表 323： 各截面钢筋量计算表 截面号 M mKN 所需钢筋面积 2mmAs 所需 φ 22（根数） 实际选用 含筋率 （ %） 根数  2mmAs 11 —— —— 8 3041 22 1424 10 3801 33 4379 12 3908 44 2117 10 3801 55 4134 12 3908 按《公预规》 条要求，当截面符合：  KNbhfV tdd 0230   可不进行斜截面抗剪承载力计算，仅需按《公预规》 条构造要求配置箍筋。 式中： 2 —— 预应力提高系数，本例取 2 =； sdf —— 混凝土抗拉设计强度，本例取 sdf =。 对于 11截面： KNbhf td 8 68 5 01 5 0 3023    对于 22截面～ 55 截面： KNbhf td 0 9 41 0 5 01 5 0 3023    按《公预规》规定： KNbhfV kcud 3 9 91 0 5 01 5 0 3030   ， 对照表 323，可按构造要求设置斜筋与箍筋，见图 323。 图 323 3．全梁承载力校核 已知 mmh 10500  ， MPas 280 ，一根主筋 φ 22 所能承受的弯矩值为：zAM ssl  ，其中 mmhz 0  ，代入后得 lM )( mKN ，据此绘制弯矩包络图和全梁承载力校核图，如图 324 所示。 图 324 桥墩墩柱计算 墩柱直径为 130 ㎝，用 30 号混凝土， R235 级钢筋。 尺寸见图 325. （一）荷载计算 1． 恒载计算 : （ 1）上部构 造恒载，一孔总重： （ 2）盖梁自重（半根梁重）： （ 3）横系梁重： （ 4）一根墩柱自重： 作用墩柱底面的恒载垂直力为： 横N KN 2． 汽车荷载计算 荷载布置及行驶情况见前述图 319至图 321， 由盖梁计算得知： （ 1） 公路Ⅰ级 ○ 1 单孔荷载 单列车时： KNBBKNBB ,0 2121  相应的制动力 ： KNT  按照《公预规 》 条规定公路Ⅰ级汽车制动力不小于 165，故取制动力165KN ○ 2 双孔荷载 单列车时： KNBB  相应的制动力 ： KNKNT  ，故制动力取 165KN 汽车荷载 中双孔荷载产生支点处最大反力值，即产生最大墩柱垂直力 ；汽车荷载 中单孔荷载产生最大偏心弯矩，即产生最大墩柱低弯矩。 3． 双柱反力横向分布系数计算（汽车荷载位置见图 325） : 图 325： 尺寸单 位 cm 单列车时：   双列车时：  2 1 8  4. 荷载组合 （ 1） 最大最小垂直反力计算，见下表 表 324： 可变荷载组合垂直反力计算（双孔） 编号 荷载状况 最大垂直反力（ KN） 最小垂直反力（ KN） 1  1 1Bu  2  2 1Bu  1 公路Ⅰ级 单列车 2 双列车 表中汽车荷载已经乘以冲击系数（ 1+μ =） （ 2） 最大弯矩时计算（单孔） 表 325： 可变荷载组合最大弯矩计算（单孔） 编号 荷载情况 墩柱顶反 力计算式1(1 )Bu  垂直力（ KN） 水平力 H（ KN） 对柱顶中心弯矩（ mKN ） 1B 2B 12BB   BB 1 上部与盖梁 —— —— —— 0 0 2 单孔双列车 0 表内水平力由两墩柱平均分配。 （二） 截面配筋计算及应力验算 1． 作用于墩柱顶的外力 （图 326） （ 1）垂直力： 最大垂直力： KNN 0 3 2 2 8 1 4m a x  最小垂直力： (需要考虑与最大弯矩值相适应 ) KNN in  （ 2）弯矩： mKNM  a x （ 3） 水平力： KN 图 326： 尺寸单位 cm 作用于墩柱底的外力 KNN 2 0 0 3 8m a x  KNN 6 8 5 1 1m in  KNM a x  截面配筋计算 已知墩柱选用 C30 混凝土，采用 20φ 16HRB335 钢筋， gA = 2cm ,则纵向钢筋配筋率   %650402 2 22   rA g， 由于    rl  7 ，故不计偏心增大系数：取 1.0； （ 1） 双孔荷载，按最大垂直力时，墩柱顶按轴心受压构件验算，根据《公预规》 条：  39。 39。 0 ssdcdd AfAfN      4 0 2 22801 3 2 7 3 2 39。 39。