(最新)浙江省建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程

(最新)浙江省建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程内容摘要：

效应基本组合的设计值。 1 永久荷载的分项系数：对由永久荷载效应控制的组合，取 ；对由可变荷载效应控制的组合，应取 ； 2 可变荷载分项系数 ： 取。 当纵 向或横向水平杆的轴线对立杆轴线的偏心距不大于 55mm时，立杆稳定性计算中可不考虑此偏心距的影响。 模板支架计算时，应先确定计算单元， 明确荷载传递路径，并 根据实际受力情况绘出计算简图。 钢管截面特性取值应根据材料进场后的抽样检测结果确定。 无 抽样检测结果 时， 可按附录 A查取相关数据。 优先选用在梁两侧设置立杆的支撑模式，通过调整立杆 纵向 间距 使其 满足受力要求。 在梁两侧设置立杆的基础上再在 梁底 增 设立杆时， 应按等跨连续梁进行计算， 按附录 B查取相关系数。 钢材的强度设计值与 弹性模量应按表。 表 Q235钢材的强度设计值与弹性模量 （ N/mm2） 抗拉、抗压强度设计值 f 205 抗弯强度设计值 fm 205 弹性模量 E ?105 扣件、底座的承载力设计值应按表。 表 扣件、底座的承载力设计值（ kN） 项 目 承载力设计值 对接扣件（抗滑） 直角扣件、旋转扣件（抗滑） 底座（抗压） 注：扣件螺栓拧紧扭力矩值不应小于 40N m，且不应大于 65N m。 13 木材的强度设计值与弹性模量可参照 表。 表 木材强度设计值和弹性模量参考值（ N/mm2） 名 称 抗弯强度设计值 fm 抗剪强度设计值fv 弹性模量 E 方 木 13 9000 胶合板 15 6000 受压构件的长细比不应超过表。 表 受压构件的容许长细比 构件类别 容许长细比 [λ] 立 杆 210 剪刀撑中的压杆 250 水平构件计算 模板支架 水平构件的抗弯 强度 应按下列公式计算： mm fWM ??? （ ） 式中： ? m— 弯曲应力 （ N/mm2） ； M — 弯矩 设计值 (N?mm)，应 按 条的规定计算； W ― 截面模量（ mm3），按附录 A 采用； f m— 抗 弯 强度设计值（ N/mm2）， 根据构件材料类别 按 表 、 采用。 模板支架 水平构件弯矩设计值应按下列公式计算： M = G? ?MGk + ?MQk （ ） 式中： G? —永久荷载的分项系数：对由可变荷载效应控制的组合，应取 ；而对由永久荷载效应控制的组合，应取。 ?MGk — 模板自重、新浇混凝土自重与钢筋自重标准值产生的 弯矩 总和； ?MQk — 施工人员及施工设备荷载标准值、振捣混凝 土时产生的荷载标准值产生的 弯矩 总和。 水平构件中的底模、方木应按下列公式进行抗剪强度计算： V32Q fbh? ? ? （ ） 式中： ? — 剪应力 （ N/mm2） ； Q — 剪力设计值（ N） ； b ― 构件宽度 （ mm）； 14 h — 构件高度 （ mm） ； fV — 抗 剪 强度设计值（ N/mm2）， 根据构件材料类别 按 表 采用。 模板支架 水平构件的挠度应符合下列公式规定： v≤ [v] （ ） 式中： v — 挠度 (mm)； 简支梁承受均布荷载时： 45384v qlEI? 简支梁跨中承受集中荷载时： 348v PlEI? 等跨连续梁的挠度见附录 B。 其中， q — 均布荷载 (N/mm)； P — 跨中集中荷载 (N)； E — 弹性模量 (N/mm2)； I — 截面惯性矩 (mm4)； l — 梁的计算长度 (mm)。 [v]— 容 许挠度，不应大于受弯构件计算跨度的 1150或 10mm。 计算横向、纵向水平杆的内力和挠度时，横向水平杆宜按简支梁计算；纵向水平杆宜按三跨连续梁计算。 立杆计算 计算立杆段的轴向力设计值 Nut，应按下列公式计算： 不组合风荷载时 ： Nut = G? ?NGk + ?NQk （ ） 组合风荷载时 ： Nut = G? ?NGk + ??NQk （ ） 式中： Nut — 计算段立杆的轴向力设计值 （ N） ； ?NGk — 模板及支架自重、新浇混凝土自重与钢筋自重标准值产生的轴向力总和 （ N） ； ?NQk — 施工人员及施工设备荷载标准值、振捣混凝土时产生的荷载标准值产生的轴向力总和 （ N）。 对单层模板支架， 立杆的稳定性应按下 列公 式计算： 不组合风荷载时 ： HutN fAK? ? （ ） 组合风荷载时 ： 15 wHutN M fAK W? ?? （ ） 对两层及两层以上模板支架，考虑叠合效应， 立杆的稳定性应按下 列公 式计算： 不组合风荷载时 ： H fAK? ? （ ） 组合风荷载时 ： wH N M fA K W? ?? （ ） 式中： Nut — 计算 立杆 段的 轴 向 力设计值（ N）； ? — 轴心受压立杆的稳定系数， 应 根据长细比 ? 由 附录 C 采用 ； ? — 长细比， 0li?? ； l0 — 立杆 计算长度（ mm）， 按 条的规定计算 ； i — 截面回转半径（ mm）， 按 附 录 A 采用 ； A — 立杆的截面面积（ mm2），按附录 A 采用； KH — 高度调整系数， 模板支架高度 超过 4m 时采用，按 条的规定计算； Mw — 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩 （ N?mm） ，应 按 条的规定计算； W ― 截面模量（ mm3），按附录 A 采用； f — 钢材的抗压强度设计值（ N/mm2），按 表 采用。 立杆计算长度 l0 应按下列表达式计算的结果取最大值： 0 2l h a?? （ ） 0l k h?? （ ） 式中： h — 立杆步距 （ mm） ； a — 模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度 （ mm） ； k — 计算长度附加系数， 按附录 D 计算； μ — 考虑支架整体稳定因素的单杆等效计算长 度系数， 按 附录 D 采用。 当 模板支架高度 超过 4m 时，应采用高度调整系数 KH 对立杆的稳定承载力进行调降，按下列公式计算： H 11 0 . 0 0 5 ( 4 )K H? ?? （ ） 式中： H — 模板支架高度 (m)。 由风荷载产生的弯矩设计值 Mw，应按下 列公 式计算： 2kaw w k 0 . 8 5 1 . 40 . 8 5 1 . 4 10 w l hMM ?? ? ? （ ） 16 式中 ： Mwk — 风荷载标准值产生的弯矩 （ N?mm） ； wk — 风荷载标准值 (N/mm2)， 按 条的规定计算； la — 立杆纵距 (mm)； h — 立杆步距 (mm)。 考虑风荷载产生的附加轴力，验算边梁和中间梁下立杆的稳定性，对单层支架按下式重新验算： ut iHNNfAK? ? ??? () 对两层及两层以上支架，考虑叠合效应，按下式验算： iHNN fAK? ? ??? () 式中： Ni — 验算立杆的附加轴力； 其它参数与公式 ()相同。 扣件抗滑 承载力计算 对单层模板支架， 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力 应按 下 列公 式计算： R≤Rc （ ） 对两层及两层以上模板支架，考虑 叠合效应， 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力 应按 下 列公 式计算： ≤Rc （ ） 式中： R — 纵向、横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 （ kN）； Rc — 扣件抗滑承载力设计值， 应按表 采用。 R≤ kN 时，可采用单扣件； R? kN 时，应采用双扣件； R kN 时，应采用可调托座。 立杆地基承载力计算 立杆基础 底面的平均压力应满足下 列公 式的要求： p ? fa （ ） 式中： p — 立杆基础底面的平均压力 (N/mm2)， p=AN； N —上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (N)； A — 立杆的 基础底面面积 (mm2)； fa — 修正后的 地基承载力 特征 值 (N/mm2)，按。 修正后的 地基承载力 特征 值 fa 按下 列公式 计算：。