油藏工程方案设计

油藏工程方案设计内容摘要：

eft CCC  13 式中：η —— 导压系数， cm2/s K—— 渗透率，μ m2 μ —— 粘度， mpa178。 s φ —— 孔隙度， f Ct—— 总压缩系数， 1/mpa Cf—— 地层（孔隙体积）的压缩系数， 1/mpa Ce—— 液体的压缩系数， 1/mpa 一般假设地层是水平的。 如果只有一口井钻穿整个地层厚度（渗流完善井），则用极坐标表示方程（ 2— 2）比较方便，其形式为： tprprrr  )(1 （ 22） 式中 r为自井中心量起的矢径。 对于超高压地层，由于渗透率、孔隙度和压缩系数都可能随压力而改变，且压缩系 数值可能较大，这时使用方程 2— 20 和 2— 21时要慎重。 理论分析和实践都证明上述方程都可安全用于实际油藏，不过其中的渗透率和孔隙度应理解为该井影响范围内的平均值。 方程 21所表示的是地层内由于压力不平均而发生渗流时，压力与坐标、时间和地层与流体性质之间必须满足的关系，其中不包含造成压力不平均的原因。 因此要解决任何实际问题必须同时考虑造成压力不平均的初始和边界条件。 井底压力维持在低于原始压力的某一常数值，或井以常产量生产，就是常见的造成压力不平均的原因，我们称之为内边界条件。 油藏边界上的压力维持不变，或油藏 边界是不渗透的，我们称之为外边界条件。 在我们开始研究的那一瞬间，地层内的压力可能是平衡的 —— 例如到处都等于原始地层压力；也可能是按某种规律变化着—— 例如是坐标对数的函数，这就是初始条件。 初始和边界条件都是造成压力不平衡的原因。 油藏工程中常遇到的初始条件有： p|t=0=pi , rw＜ r≤ re 若外边界是不渗透的，则外边界条件为： rp | err =0 14 若外边界为稳定的供给区，其上的压力维持不变，则有： p | err = ip 内边界条件主要有两种，一为产量 q为常数，即： rp | wrr = qrkh w120  另一种为井底压力保持在 pw不变，即 p | wrr = wp 式中 pi— — 原是地层压力， mPa pw—— 井底压力， mPa q—— 产量，㎝ 3/s re—— 油藏半径，㎝ rw—— 井的半径，㎝ 微分方程与初边条件一起构成定解条件。 井的工作制度改变时，压力变化是逐步往外传播的，一直到压力变化到边界上。 我们称压力变化传到边界以前这段时间为传播期。 在传播期内，外边界的影响极小，可以忽略不计。 此时无论地层是有限的，还是无限的，其中的压力分布规律几乎都是一样的。 在传播期内，可以假设地层是无限大的。 传播期也有人叫第一时期。 压力变化传到油藏边界以后，或是引起外面液体进入油藏，当进入量与采出量相 等时，形成稳定流（定常流）；或是外边界是不渗透的，地层内各点压力均开始下降。 这是若产量仍维持不变，由于外边没有液体补充，地层内各点的渗流速度逐渐变为常数，亦即各点的压力梯度变为常数。 此时压力分布曲线平行下降，即地层内各点的压力下降速度相等，（见图 2— 1） ctp ， ew rrr  显然，平均压力的下降速度必与任何一点的压力下降速度一致。 按照物质平衡原理有： qtpVC pt   15 式中： VP—— 地 层孔隙体积，㎝ 3 p —— 平均地层压力， mPa 于是有： 2et rhCqtpC tV pqtp   (2— 3) 各点压力下降速度相等的时期叫做拟稳定期。 传播期与拟稳定期之间称为过渡 期。 二、 油井压降试井 勘探阶段我们希望以最少的井获得最多的信息，尤其希望尽早知道油藏的大小和储量，哪怕有个数量级的概念也好。 在开发阶段某些严重出砂井和高油气比井一旦关井再恢复生产很困难。 所有的井要关井试井都会对完成产量任务有影响。 压降试井法就是在保持井的产量基本不变的条件下，通 过连续测量井底压力来获取有关信息的。 这个方法能满意地解决上述问题。 但维护产量不变（或连续测量产量）比连续测压困难得多，所以这个方法在实际中的应用不如后面要讲到的压力恢复法广泛。 寻找断块和岩性油藏时，在第一口探井上就用本法可以迅速认识油层，得到油藏大小的资料，从而节省了勘探投资，缩短了勘探时间。 井以常产量 q 生产，井底压力 pwf 必然要连续下降，生产初期处于传播期，边界影响微弱，可以认为地层是无限的。 给（ 6— 25）式加上表皮效应，并将自然对数变成常用对数得：   9 0 7 6 8 1 0 2 SrCKtKh qBpp wtiwf  （ 2— 7） 式中 q—— 地面脱气原油产量， m3/d； B—— 原油体积系数； μ —— 地下原油粘度， K—— 地层有效渗透率，103μ㎡ h —— 油层有效厚度， m； t —— 生产时间， h； 图 2— 1拟稳定平面径向流 16 φ —— 油层孔隙度； Ct—— 总压缩系数， 1/MPa rw—— 井的半径， cm S—— 表皮效应； pi—— 原始地层压力， MPa pwf—— 井底流 压， Mpa 在有束缚水，没有自由气的条件下， Ct=SwiCw+（ 1Swi） Co+Ct 式中 Swi—— 束缚水饱和度； Cw—— 地层水的压缩系数， 1/MPa Co—— 地层原油压缩系数， 1/MPa Cf—— 地层孔隙压缩系数， 1/MPa 将测得的不同时刻的井底流压点到以 pwf 为纵坐标， lgt 为横坐标的坐标纸上（ 2— 25）得到一条直线。 由于井筒容积的影响建立起地下与地面相一致的产量需要一段时间，之后半对数直线段才会出现。 三、油井压力恢复试井 压力恢复试井施工方便，能获得油藏和井底的许多参数，是不稳定试 井中用途最广的一种方法。 本方法要求关井测井底流压前要有一段稳产时间，理论上要求关井前的产量一直不变。 从某一时刻起将井的产量突然降到零，例如用封隔器在井下关井，测井底压力会由下降转为回升（图 24）。 回升的快慢与油层的性质和井筒条件有关。 我们利用叠加原理来研究压力恢复的规律。 设井以常产量 q 生产了 t时间后关井，Δ t 为从关井起经过的时间，则关井后的井底压力Δ t 的函数，记为 pwf（Δ t）。 我们把关井看作是从 t时刻起在原井位处又钻一口注入井，注入量恰好等于采出量。 为了便于理解，可以设想 t时刻起从油管采出的液体又原封 不动地从套管注回地层，这样从地层采出的液量为零，其效果与关井一样。 原来生产井的工作时间为 t+Δ t，假想注入井的工作时间为Δ t，注入量与采出量 q。 在同一井位上的两口井在地层中任意点，特别是在井壁上造成的压力变化应等于这两口井中每一口井单独工作在同一点、同一时刻所造成的压力变化的代数和。 注入井造成的是压力升；生产井造成的是压力降，二者符号相反。 假设过程处于传播期。 换成油藏工程常用单位，（ 225）得： 图 24 压力恢复示意图 17 tt tKh qBpp iws   （ 28） 若 Pws（Δ t）点到以 tt tlg 为横坐标，以 Pws 为纵坐标的图上得到一条直线，其斜率 m为： KhqBm 1207  （ 29） 压力恢复曲线通常分为三段（图 228）第一段称为续流段。 由于在地面关井，油层的产量不会立即降到零，再加上表皮效应的影响，在压力恢复初期井底压力与时间的对数不成直线关系。 第二段为半对数直线，表皮效应和井筒影响消失后开始出现半对数直线段一直延续到外边界影响 出现。 第三段为外边界影响段，地层总是有界的，随着传播期的结束，外边界的影响就开始表现出来了。 如外边界是封闭的，压力最终恢复到关井前的平均地层压力；若外边界上维持常压，则恢复到边界压力。 稳定试井分析 油井稳定试井 一、原理 达西定律告诉我们：平面径向流的井产量大小主要决定于油藏岩石和流体的性质（即 Kh ），以及生产压差。 因此，测出井的产量和相应压力，就可以推断出井和油藏的流动特性，这就是稳定试井所依据的原理。 稳定试井也可称为产能试井。 其具体 做法是：依次改变井的工作制度，待每种工作制度下的生产处于稳定时，测量其产量和压力及其它有关资料；然后根据这些资料绘制指示曲线、系统试井曲线、流入动态曲线；得出井的产能方程，确定井的生产能力、合理工作制度和油藏参数。 本章主要介绍自喷油井的稳定试井。 二、测试方法 （一）定工作制度 工作制度的测点数及其分布 每一工作制度以 4~5 个测点较为合适，但不得少于三个，并力求均匀分布。 最小工作制度的确定原则 在生产条件允许情况下，使该工作制度的稳定流压尽可能接近地层压力。 最大工作制度的确定原则 在生产条件允 许情况下，使该工作制度的稳定油压接近自喷最小油压（例如，取 ~）。 18 其它工作制度的分布 在最大、最小工作制度之间，均匀内插 2~3 个工作制度。 （二）一般测试程序 试井前，必先测得稳定的地层压力。 一般由小到大（也可以由大到小，但不常采用）依次改变井的工作制度，并测量其相应的稳定产量、流压和其它有关数据。 最后一个工作制度测试结束后，关井测地层压力或压力恢复。 三、线性产能方程及其确定 图 1—1 直线型指示曲线 I 可用以下线 性方程表示： ppJq  (6—1) 式中： q—— 产量， m3/d J—— 采油指数， m3/d178。 MPa Δ pP—— 生产压差， MPa 六、油井稳定试井资料解释 （一）解释步骤和方法 1． 整理试井资料 (1) 试井数据列表。 (2) 绘制试井曲线。 绘制系统试井曲线，系统试井曲线如图 (1—4)。 利用这一曲线可确定油井的合理工作制度。 绘制指示曲线，根据表 1—1 的生产压差 pp 和产量 q 作 qpp 图。 确定产能方程 由绘制的指示曲线，判别指示曲线类型；由各所属类型确立产能方程直线型指示曲线 当油藏中流体处于单相（液相）达西流动时，油井指示曲线为直线，以此直线可计算以下参数： 采油指数 J。 在直线上任取一点（ q ， pp ），按式 11 求得采油指数： ppqJ  / 油层渗透率。 利用求得的采油指数 J，由拟稳态流动方程求得平均渗透率 jK 图 1— 1油井指示曲线类型 19  hSrrnlBJKwej  43)( 3  （ 1—9） 式中 Kj—— 泄油区平均渗透率， 181。 m2； 181。 —— 地层原油粘度， ； B—— 地层原油体积系数， m3/ m3； h—— 油层有效厚度， m； re—— 泄油半径， m； rw—— 油井半径， m； S—— 表皮系数。 式 (1—9)中μ、 B 值可由实验室或从本手册附录中查取； h 由测井资料取得； re 由地质资料提供，它的取值大小对计算值影响不大。 曲线型指示曲线 当油藏中流体处于 单相非达西流动，其指示曲线为曲线型。 此时，可计算以下地层参数： 1)地层渗透率。 通过二项式方程 (2—5)的系数 a 与拟稳态流方程相对应，可算出地层渗透率：   ah SB wr erK   433 ln108 4  （ 1—10） 式中 S—— 表皮系数，由不稳定试井法求得或类比法近似估计；其它符号同前。 2)计算不同流压下的产量。 如果地层压力仍保持试井期间 pR，则任一流压（ pwf）下的产量由下式确定 b ppbaa wfRq 2 )(42  (1—11) 若 pwf等于自喷最小流压，则由上式可得油井的自喷最大产量。 基于动态资料的连通性及裂缝系统研究 20 .xx2（ 21165，编号 1），细 中粒 长石砂岩，长石蚀变较明显，偶见 铁方解石胶结物，绿泥石水化膨胀， 见粒间孔和粒内溶孔及粒内缝， 铸体片，（－），179。 4。 2. 油藏渗流特征 油藏基本渗流规律 分线性渗流和非线性渗流。 线性渗流的基本渗流定律：达西定律， Kdpvdx， 流量与压差的线性关系。 非线性流包括高速非线性流和低速非线性流。 可通过岩心常规分析实验监测了解地层渗流情况 ， 报告的内容及格式见下表： 21 检测内容 岩心常规流动分析 样品编号 委托单位 样品类型 检测类型 委托检。