单层厂房设计计算书

单层厂房设计计算书内容摘要：

别为 : AV = AR A R= =() BV = BR B R= = () CV = CR + C R=+ =() iV = AV + BV + CV =+=0 BC 跨 maxD 作用在 B 列柱右侧时 ,排架柱的弯矩图和轴力图如图 (d) BC 跨 maxD 作用在 C 列柱 由 BC 跨………………… 计算简图如图 各柱不动铰支座反力分别为 : B 列柱 : =  = 3C =  BR = 2R = 3C 2HM = =() C 列柱 : =  = 3C = ……… 排架柱顶不动铰支座的总反力为 : R= AR + BR + CR =+= 382 故排架柱顶最后剪力分别为 : AV = AR A R= =() BV = BR B R= = () CV = CR + C R=+ =() iV = AV + BV + CV =+=0 BC 跨 maxD 作用于 C 列柱时 ,排架柱的弯矩图和轴力图如图 (5)吊车水平菏载作用下的内力分析 (不考虑厂房整体空间工作 ) (a)当 AB 跨作用有吊车横向水平荷载 maxT 时 计算简图如图 所示 : maxT = 各柱不动铰支座反力分别为 : A 列柱 :  =  = x/ 1H =查附图 、查附图 并用插入法求得 : 5C =  AR = 5C maxT = =() 排架柱顶不动铰支座的总反力为 : R= AR + BR + CR =++0=() 排架柱顶最后剪力分别为 : AV = AR A R= =() BV = BR B R= =() 383 CV = CR + C R= =() iV = AV + BV + CV = 0 排架各柱的弯矩图如图 所示 , maxT = 各柱不动铰支座反力分别为 : B 列柱 :  =  = x/ 1H =咐图 、 并用插入发求得 : 5C =  CR = 5C maxT = =() 排架顶柱不动铰支座的总反力 : R = AR + BR + CR =0++=() 故排架柱顶最后剪力分别为 : AV = AR A R= =() BV = BR B R= =() CV = CR + C R= =() iV = AV + BV + CV =+=0 排架柱的弯矩图 ,如图 注意 :吊车横向水平荷载 maxT 可以左右两向作用 ,则各柱弯矩图反向 . (6)风荷载作用下的内力分析 (a)左吹风时。 计算简图如图 所示 各柱不动铰支座反力分别为 : A 列柱 :  =  = 查本章附图 得 11C =  AR = 11C 1q 2H = =() C 列柱 :  =  = 查本章附图 得 11C = CR = 11C 1q 2H = =() 384 排架顶柱不动铰支座的总反力 : R = wF + AR + BR + CR =++0+() 故排架柱顶最后剪力分别为 : AV = AR A R= =() BV = BR B R= =() CV = CR + C R= =() iV = AV + BV + CV =+ wF (b)右吹风时 , 各柱不动铰支座反力分别为 : A 列柱 :  =  = 11C =  AR = 11C 1q 2H = =() C 列柱 :  =  = 11C = CR = 11C 1q 2H = =() 排架顶柱不动铰支座的总反力 : R = wF + AR + BR + CR =++= () 故排架柱顶最后剪力分别为 : AV = AR A R= =() BV = BR B R= =() CV = CR + C R= =() iV = AV + BV + CV =+ wF 弯矩图 不考虑厂房整体空间工作 ,对 A 柱进行最不利内力组合 ,具体方法和数据见表 (B 柱、C 柱内力组合和截面设计可按通力进行 ). (以 A 柱为例 ,混凝土 C25,钢筋 Ⅱ ) (1)上柱 有 A柱内力组合表 ,上柱共有 12组不利内力 .本设计采用对称配筋 ,可不考虑弯矩的正负号而取其中绝对植最大的一组 .最不利内力为 : 由表 查得有吊车厂房排架方向 0l =2 uH =2 4200=8400mm (a) 按第一组内力计算 0e =M/N= 310 /=280mm 0l /h=8400/500==  =1+ 014001hei(0l /h)2 1 2 = x== cmfN= 属于大偏心受压 ,取 x=2 39。 sa 39。 e = ie 21 h+ 39。 sa = 28021 500+35= sA = 39。 sA = )( 39。 039。 sy ahfNe =383 (b) 按第二组内力计算 0e =M/N=140  ie = 0e + ae =226mm 0l /h=15 1 = N = 取 1 = 2 = /h=  =1+ 014001hei(0l /h)2 1 2 = x== cmfN= 属于大偏心受压，取 x=2as ′ e′ = ae si h 2/1 ′ = 2661/2 500+35= As =As ′= )_( 0ahfsyeN= )35465(310 10 3  =297mm2 Asmin =min bh=500mm2 按计算和构造要求，上柱纵向钢筋： As =As ′ =500mm2 （ c）垂直于弯矩作用平面承载力验算 查表得，有吊车厂房，有柱间支撑柱在垂直排架方向， 由钢筋混凝土轴心受压稳定系数表查得，轴心受压稳定系数  )(  AffN Sycu bh =（ 500 500+310 500） =3066800N=Nmax = 满足验算要求。 （ 2）下柱 由 A 柱内力组合表可见， Ⅱ —— Ⅱ及Ⅲ —— Ⅲ截面共有 24 组不利内力。 同理经过分析比较，最不利内力为：   KNN mKNM .   KNN mKNM .   KNN mKNM . （ a） 按第一组内力 M=m ， N= 计算 e0 =M/N= 103 /=891 ㎜ = 965=290 ㎜ 所以 ei =e0 +ea =891+0=891 ㎜ 下柱截面面积 A= 105 ㎜ 下柱惯性矩 I= 109 mm4 下柱回转半径 r= AI/ = )( 1010 59  =356 ㎜ 下柱计算长度 l0 = = = l0 /r= 103 /356=28 所以 应考虑偏心距增大系数  1 = A/N= 105 / 103 = 取 1 = l0 /h=15 所以 2 =  =1+ hei 0/14001(l0 /h)178。 1 2 = x=bffcmN= 103= ㎜ 中和轴位于翼缘内 ,截面属于大偏心受 压 . e= ae si h  2/ = 891+1/2 100035=1431mm As =As ′= )_()2/(00ahfhfbsycmf xxNe  = )35465(310 =1181mm2 (b)按第 二组内力 :M= m N= e0 =M/N=471 ㎜ =290 ㎜ ei =e0 +ea =471+0=471 ㎜ 1 = A/N= 取 1 = 2 =  =1+ hei 0/14001(l0 /h)178。 1 2 = x=bffcmN= ㎜ 故中和轴位于翼缘内 ,截面属于大偏心受压 . e= ae。