石油化工生产技术专业论文

石油化工生产技术专业论文内容摘要：

=校核： Rep=（ dpμtρf） /μf =（ 106） /105= 满足条件 ＜ Rep=＜ 500 综上得最大流化气速 μt= m/s 适宜操作气速 μ 的计算 μmf＜ μ＜ μt 流化数 Fn=操作速度 /临界流化速度 =μ/μmf 本设计中： Fn=47～ 50 在 Fn=47 时， μ=47μmf=47= m/s Fn=50 时， μ=50μmf=50=∴ 取操作气速 μ= m/s 此时： Fn= 3. 分布板结构设计 分布板面积的计算 分布板的长宽比 =～ ﹕ 1 （本设计取 a﹕ b=﹕ 1） 比容： VH=（ +） （ 273+t） /273105/p 式中 :VH: m3 湿空气 /kg 绝干气 ； 冬季： H= G= kg 干空气 / hr 85℃ 时， VH=（ +） （ 273+85） /273 = m3 湿空气 /kg 绝干气 夏季： H= G= 绝干气 / hr 85℃ 时， VH=（ +） （ 273+85） /273 = 湿空气 /kg 绝干气 又 V=GVH 式中： G：绝干空气量 kg 干空气 / hr VH：比容 m3 湿空气 /kg 绝干气 ∴ V 冬热 == m3/ hr V 夏热 == 由已知冷风用量为热风 用量的 1/5， ∴ F 冷 =1/5 F 热 （又 a/b=） ∴ V 热 =5/6abμ3600（以冬季热风流量为基准） =5/63600 ∴ b=[(5/63600)]1/2= m ∴ a=== m 则沸腾床分布板的面积为： ab== 校核：冬季： u1=（ 5/63600） = m/s 夏季： uf=（ 5/63600） = m/s 两者均在 和 之间，所以合理 布置 ∵ F 冷 =1/5 F 热 ∴ 加热区长： 5/6a=5/6= m 冷却区长： 1/6a=1/6= 加热区面积： F 热 =5/6= m2 冷却区面积： F 冷 =1/6= 开孔率和开孔数 已知： 孔径 d0= 孔速 u0=20 m/s 开孔数： n=空气流量 /（孔速 孔面积） =V/（ 3600u0πr2） 即 n=622966/[360020(103/2) 25） =1354451(个 ) 开孔率： ф=空面积 /分布板面积 =1314752(103/2) 2/ =% 挡板高度的计算 静床的高度 H0 H0=ut 式中： u— 操作气速 m/s； t— 物料在沸腾床内的停留时间 s（本设计 t=2s）； 又 u= ∴ 静床高度 H0=ut=2= 床层的膨胀比 R R=膨胀的体积 /自然堆积时体积 =Vf/Vk=Lf/Lmf=（ 1εmf） /（ 1εf） 式中： Lmf— 临界流化床层高度； Lf— 流化床层高度； ρk— 堆积密度（ ρk=500～ 600 kg/m3，本设计取 ρk=550 kg/m3）； ρs— 颗粒密度 kg/m3； εmf— 临界流化床空隙率（ εmf=1ρk/ρs）； εf— 流化床空隙率。 εf=[u3ufρk/dp3g2(ρsρf)2]1/ 其中： u— 适宜操作气速 m/s； uf— 空气粘度 kgs/ m2； dp— PVC 平均直径 m。 εf=[（ 105/） （ 800106） 3()2]1/= εmf =1ρk/ρs=1450/1400= ∴ R=(1εmf)/ (1εf)=（ ） /（ ） = 故取整数膨胀比取 R= 浓相段高度 H H1=H0R== 挡板高度 H2= H1+== 溢流板高度 H3= == m 稀相段高度 H4= m 顶盖处高度（顶高）： 500mm 出料室高度： m 床底进风处高度： 1 m 通风净截面积 f=G/3600V 4. 沸腾床层底面积 临界流化速度由前面算得为 u t颗 粒 带 出 速 度 的 计 算 = 1 = 1 L 0 . 1r y t 颗 粒 被 带 出 时 ， 床 层 空 隙 率 为 ， 由 及 A 值 查 图 ， 得 带出速度由下式计算 633 0 . 1 9 . 8 1 4 0 0 2 1 . 0 1 0 0 . 3 0 80 . 9 8 8y t g st Lu mu s      操作硫化速度 u 由公式 633 0 . 1 9 . 8 2 1 . 0 1 0 1 4 0 0//0 . 9 8 80 . 3 0 8 /g g sLuu m s m sms    6 2 28 5 = 0 .9 8 8 , , = 3 .0 8 1 0 / .aC k g p W m C    下 空 气 的 有 关 参 数 为 密 度 粘 度 u = 2 1 1。