尾气洗涤塔毕业设计

尾气洗涤塔毕业设计内容摘要：

距高度H 5m 10m 15m 20m 30m fi （3）体型系数K1 同样的在风速条件下，风压在不同体型的结构表面分布是不相同的，对细长的圆柱形塔体结构，考虑到他体表面粗糙度以及附件的影响，在塔设备设计中，通常取体型系数K1= （4）风振系数K2i 风振系数K2i 是考虑风载荷的脉动性质和塔体的动力特性的折算系数。 塔的振动会影响到风力的大小，当塔设备很高时，基本周期越大，塔体摇晃越大，则反弹时在同样的风压下引起更大的风力。 度塔高H ≤ 20 的塔设备，取K2i =. （5）塔设备迎风面的有效直径 Dei 塔设备迎风面的有效直径 Dei是该段所受风压构件迎风面的宽度总和。 本塔设备笼式扶梯与塔顶管线布置成180℃， 式中， Doi — 塔设备各计算段的外径，m； δsi— 塔设备各计算段保温层厚度，m； do — 塔顶管线外径，m； δpi— 管线保温层厚度，m； K3 — 笼式扶梯当量宽度，无确定数据，可取K3=； K4— 操作平台的当量宽度，m，； — 第i段内操作平台构件的投影面积（不计空档的投影面积），㎡； ho — 操作平台所计算段的塔的高度，m。 塔段号123456789塔段度长q0400K1K2ifi（B）li95017951795188518851885188518851885K3400K4600Doi471247124712481247124812471247124712pi 风弯矩的计算 计算风弯矩时，按式（）先分段求出风载荷pi后即可近似地把pi视作在该作用点1/2处的合力而求风弯矩。 图2—6风弯矩计算简图 任意截面的风弯矩： 因盖塔H/D= 15，且H30m，故不考虑横风向风振。 （1）0—0截面的风弯矩： = 10^8N/mm (2) I—I截面的风弯矩： = 10^8N/mm(3) II—II截面的风弯矩： = 10^8N/mm 最大弯矩的计算 确定最大弯矩时，偏保守地假设风弯矩、地震弯矩同时出现，且出现在塔设备的同一方向。 但考虑到最大风速和最高地震级别同时出现的可能性很小，在正常或停工检修时，取计算截面处的最大弯矩为 Mw + Me Mmax =  ME++Me 取其中的较大值由于本塔设备是等直径圆筒设备，且外部没有附属设备，故不用考虑偏心弯矩。 塔底截面0—0： 取其中较大值 因 故 =10^8 N/mm （地震弯矩控制） I—I截面： 故 =10^8 N/mm （地震弯矩控制） II—II截面: 故 =108 N/mm （地震弯矩控制） 圆筒应力校核 根据操作压力（内压货真空）计算塔体厚度之后，对正常操作、停工、检修及压力试验等工况，分别计算各工况下相应压力，重量和垂直地震力、最大弯矩引起的筒体轴向应力，再确定最大拉伸应力和最大压缩应力，并进行强度和稳定性校核。 如不满足要求，则需调整塔体厚度，重新进行应力校核。 根据设计要求需要验算塔壳22截面处操作时和压力试验时的强度和稳定性计算结果如（）： 计算截面II—II计算截面以上塔的操作质量，kg塔壳的有效厚度，δe，mm10计算截面的横截面积A=лDiδe，mm2计算截面的断面系数Z=л/4Di2δe ,mm3107最大弯矩 ，108操作压力引起的轴向应力 重力引起的轴向应力()弯矩引起的轴向应力最大组合应力84最大组合拉应力计算截面的风弯矩 ，MPa108液压试验时，计算截面以上塔的质量，压力引起的轴向应力 （）重力引起的轴向应力 周向应力液压时最大组合应力70液压时组大组合拉应力玩具引起的轴向应力 裙座壳轴向应力校核（1）0—0截面裙座壳为圆筒形，则 = 查GB 150 图64 得 B=75 ，且[б]st = 113MPa故 其中，因为所以（2）I—I截面（人孔所在截面） 人孔lm =230mm ，bm =300mm，δm =6mm，m011 =，δes=10mm。 =л150010[(300+26)10223010] = mm2 = = 106 mm3=90 MPa=75 MPa裙座的基础环结构如图，本设备选用无筋板结构。 基础环的内、外直径 基础环截面系数Zb和截面积Ab： =109 mm3 =106 mm2混凝土基础上的最大压应力（取下式中的大值）故取= MPa基础环有筋板的厚度（[б]b=125 MPa）故取 = 42mm 图2—7 有筋板基础环地脚螺栓的作用是使高的塔设备固定在混凝土基础上，以防止风弯矩或地震弯矩使其发生倾倒。 地脚螺栓承受的最大拉应力бB按下式计算 故取= MPa，地脚螺栓的螺纹小径d1为（[б]bt=147MPa）： = mm计算得到的螺纹小径按下表所列规格，圆整成地脚螺栓的公称直径。 公称直径M243M273M30M364M42M485螺纹小径d1六角螺母的对边距s364146556575故取地脚螺栓为M30 共用24个。 图2—8地脚螺栓尺寸 裙座与塔体的连接焊缝的验算 本塔设备裙座与塔壳连接采用对接焊缝，取Dit ≈ DI =3000mm；δes=10mm焊缝承受的最大弯矩 焊缝承受质量载荷 = MPa[б]tw =113= MPa 筋板的设计和计算 ，δG=14 mm。 根据地脚螺栓规格选择筋板，筋板材料选用Q235C,筋板高度mm，n1=2.筋板应力计算= 一个地脚螺栓承受的最大拉力，细长比临界细长比，因为,所以筋板满足要求。 地脚螺栓之间的距离=л（DO+2B）/n=л(3012+265)/32=308（mm）选用环形盖板加垫板结构。 参照下表，选用M30地脚螺栓的尺寸。 取δc=20 mm δz=14 mm螺栓规格ABCD(D)l3dGdcdzl1l5L4d2d3d4M302506555170(210)8014201415012070334550接管与壳体连接选用相同的材料0Gr18Ni9.进料管的结构类型很多，宥直管进料、T型进料管。 本设计采用直管进料管。 管径计算如下： 取进液管流速u=1m/s。 则 圆整后查标准系列取DN=40mm 取u=，直管出液。 圆整后查标准系列取DN=80mm取u=20m/s，直管出气。 圆整后查标准系列取DN=700mm 取u=22m/s，直管出气。 圆整后查标准系列取DN=700mm选择接管如下：公称直径mm外径mm壁厚mm理论重量kg40 80470071110 根据工作压力和接管的公称直径选择相应的平焊接管法兰。 （1） 进液管接管法兰：；（2） 出液管接管法兰：；（3） 进气管接管法兰：；（4） 出气管接管法兰：。 图29板式平焊法兰由于各种工艺和结构上的要求，不可避免的要在容器上开孔并安装接管装置。 开孔以后，除削弱器壁的强度外，在壳体和接管的连接处，因结构的连续性被破坏，会产生很高的局部应力，给容器的安全操作带来隐患，因此，压力容器设计必须充分考虑开孔的补强问题。 GB150规定， MPa的壳体上开孔，两相邻开孔中心的距离（对曲面间距以弧长计算）大于两孔直径之和的两倍。 且公称直径小于或等于89mm时， ，就可以不另行补强。 接管公称外径253238454857657689最小厚度、出气管的开孔补强 （1）补强计算方法判别 开孔直径：d=di+2c= 700+22=704 mmd=704 DI/2=1500 mm 满足开孔补强计算的适用条件，故可用等面积法进行开孔补强计算。 对。