换热器外文资料翻译

换热器外文资料翻译内容摘要：

摩擦系数的修正因子 fC 和不同的换热管分布，换热管的中心距与管径的比 dP/ 和雷诺数的关系如表 1。 最终的式（ 10b）根据换热器不同区域的雷诺数来确定摩擦系数。 为了验证式（ 10b）中求的摩擦系数的准确性，将其和参考文献 [18]中求的摩擦系数进行比较。 将比较结果在图 4 中表示，发现式（ 10b）的结果在合理的范围内。 表 1 摩擦系数的修正因子（ fC ） 换热管中心距与直径比 dP/ 换热管分布 30176。 45176。 60176。 90176。 fC 410e sR 4e 10sR  410e sR 4e 10sR  410e sR 4e 10sR  410e sR 4e 10sR  考虑泄露和旁流流因素 Bell[12]和 Gaddis[18]提出了由于泄露和流体的旁流效应也会引起壳程压力的降低。 流体的泄露发生在壳体与折流板的间隙以及 折流板孔与 换 热管的隙。 此外图 1 中的旁流 C 绕开管束与壳体也 造 成压力损失。 将式（ 6）乘以泄露系数（ lf ）旁流系数 ( bf )得到泄露和旁流效果引起的压降 cP 的表达式 ，如 式（ 11）。 blcscsc ffNfuP  sin22 （ 11） 修正因子 bf 和 lf 的值由参考文献 [10]给出的方法求的。 现在就 可以 用式（ 11）计算压力损失 cP 了。 但是对于温度变化 其 敏感度 也 改变的流体该式还需要进行修正。 对于这种流体要考虑不同温度下的流体粘度。 结合这种影响，在式（ 12）中给出了穿过管束的压降模型表达式。 s in2  sffNfuP wblcscsc  (12) 图 4 利用 Gaddis[18]中的 经验式 得到不同情况的 摩擦系数的对比 （ wzP ） 为了确定圆缺区的压降，应该考虑图 5 中的流动形式。 圆缺区的压降是由于流体的收缩扩张导致的压降（ cdnP ）和由于流线的弯曲导致的压降（ bP ）二者的总和。 从MN 到 PN 间的流体视为收缩流，从 PN 到 NQ间的流体视为扩张流。 将 MNPNNQ之间的流体视为收缩扩张形喷管来 确定压降。 喷管的收缩和扩张部分又是相同的，因此可以将由于收缩喷管引起的压降乘以 2 来确定收缩扩张形喷管的总压降，如式（ 13a）。 cdnP =2收缩喷管压降 （ 13a） 采用 文献 [5]中的收缩喷管压降的数学表达式再结合泄露系数 lf [8,12,18]得到式（ 13b）。 在圆缺区 中 不存在管束的旁流泄露，故在此将其忽略。 12c d n 122  sswwzscscs AAfuP  （ 13b） wzA 为不含管束面积的圆缺区面积 参考图 6 得到包含管束面积的圆缺区面积 wzA =     2s i n1002143604 2s  bcs DBDD （ 14） 圆缺区管束面积 =42wt dN  （ 15） 那么可得： wzA =     42s i n1002143604 2wt2s dNDBDD bcs  （ 16） wtN 根据文献 [18]中的公式来定义。 此外，流体流经圆缺区的圆弧 HIJ 引起的收缩扩张形喷管的压降用下面的方法确定。 确定流经圆缺区的圆弧 HIJ 引起压降 在图 5 中给出圆弧 HIJ 的几何形式示意图。 穿过圆弧的流体在入口 MN 和中线 NP的部分区域的横截面积是矩形的。 在进口的横截面面积较大，这里假设其部分区域在圆缺区均匀收敛，而且在 MN 和 NQ处的几何曲率是相等的。 因为在从圆缺区中心 NP 附近区域到出口 NQ的矩形区圆弧是均匀过渡的。 为了简 化问题，将圆弧面积转化成与入口区域 MN 和中心区域 NP 的面积平均值等效的横截面面积。 然后再将等效面积进一步转化为圆面积。 下面讨论具体的转化方法： （ 1）实际的圆弧入口面积：只有式（ 9）中给出的 scA。 （ 2）圆缺区中心的局部圆弧面积 wzA ：如式（ 16）。 （ 3）入口和中心处圆弧的平均面积：如式（ 17）。 2 wzscbm AAA  （ 17） （ 4）假设为等效的圆截面时圆缺区的圆弧流 路直径（ bsd ）如式（ 18）。 bsd =   AwzA sc2 （ 18） 确定圆缺区内的圆弧流路 HIJ 的半径 利用图 HNI，并且假设 HIN ，再根据上文介绍的 3sBHN 和 200sc DBNI  ，则角  如式（ 19）。 2020tan sc sDB B 或 （ 19a）   sc sDB B3200tan 1 (19b) 所以，HIBHIHN s 3sin  或 sin3 sBHI 。