工程项目施工方案及质量技术保证措施

工程项目施工方案及质量技术保证措施内容摘要：

土时，首车进场的混凝土进行配合比核对，确定与设计 及工程部位相符。 检查每车混凝土的运输小票，计算该车混凝土从出厂（商 砼站）到工程现场开始浇筑的时间，确保该段时间不超过混凝土初凝时间 ， 否则应对该车混凝土作退场处理。 对每车混凝土浇筑前进行坍落度测试，试 测值要求与配比通知单上要求数值上下不超过 20mm，否则该车混凝土作退 场处理。 （ 2）、为保证浇筑混凝土时不发生离析，泵管在上下基坑段水平长度均不得 小于 10m，这点应在布管时考虑进去。 （ 3）为保证新旧两次浇筑混凝土的良好接合，已浇混凝土在凝固后应对施 工缝处进行剔凿处理，剔去混凝土软卧层、松动石子，以骨 料处露三分之 一粒径为准，并用钢丝刷将浮渣刷去，在下次浇筑混凝土前洒水湿润，湿润 程度以没有明水为准。 （ 4）、为防止钢筋 较密处，振捣棒下不去，应用Ф 70 钢管在该处打入，挤 开缝，以便下棒，振捣完后，将该拨降。 （ 5）、底板分层铺灰时，斜坡长度控制： 根据最大板厚为 800mm，每层浇筑厚度 400mm，斜坡坡比为 1:3 的要求， 每层铺灰长度为 3179。 800=2400mm，控制方法为在板上面拉线，线上作2400mm 间隔标志。 （ 6）、为及时排除底板混凝土中产生的泌水，除在近后浇带处底板泌水通过 在后浇带侧模上口开设的泄水孔将泌水排入后浇带内；在板中央部位利用核 心筒及集水坑中留设的集水筒，将泌水及时扫入该筒内，利用虹吸 原理将汇 集泌水吸除至肥槽集水井内。 （ 7）、振捣棒下插深度控制： 为保证每层灰振捣时，振捣棒底插入下层末初凝的混凝土中50mm，采 取在振捣棒软轴上以每 500mm 长度间隔箍几 圈彩色胶带，圈数为从下往上 每过 500mm 加一圈，振捣时以外露胶带圈圈数来控制振捣棒下插深度。 （ 8）、养护顺序： 由于每次浇筑混凝土时，由于浇筑时间较长，前后混凝土的凝固时间早 晚不一，应按照先浇的先养护，后浇的后养护顺序进行，不得一次不管不同 部位浇筑完的早晚而养护，以防早浇筑完的混凝土不能及时养护及晚浇筑完 的混凝 土养护过早。 （ 9）、底板后浇带处混凝土应待主楼结构封顶后才能用强度等级高一级的微 膨胀混凝土浇注，并且该时的混凝土温度应低于主体混凝土浇筑时的温度。 该处混凝土养护时间不少于 15 天。 底板混凝土控制裂缝出现的措施 （ 1）、混凝土选用较小水灰比，以使混凝土早期就有较大的强度，满足 抗拉强度大于温度应力，从而不产生裂缝。 （ 2） 较大粒径的粗骨料，增强混凝土抗裂能力。 （ 3） 可能选在较低温度的天气浇筑混凝土，一减缓混凝土的水化高峰 出现。 （ 4） 采用斜面分层浇筑法，以利混凝土振捣密实，并 分层散失一部分 混凝土热量。 （ 5） 及时合理进行养护。 早期利用薄膜覆盖，一减少混凝土水分散失， 并保持表面温度不与内部温度有较大差值。 （ 6） 后期采用蓄水养护，一使混凝土养护充分，二利用水较大的比热 容，保证混凝土表面温度不发生较大变化。 同时，可在水中状态 下，发挥混凝土的自愈能力，弥补较小裂缝的产生。 （ 7） 养护水温度不得太底（不底于混凝土内部温度 25℃），避免混凝 土表面温度降低太多而与内产身大于 25℃的温差。 （ 8） 根据测温情况，在混凝土温度较高时（高于 70℃），可及时换蓄 温度较底 的水养护，通过热交换降低混凝土内部温度，使混凝土 内外温差不高于 25℃ 泵送扬程计算 （ 1）在大门入口处的地泵至拟建大楼底板最远处的距离为：水平110 米，有两个垂直段①基坑到基底 10 米；②布料杆高 8 米，共需弯管数：接 口处变径 90176。 弯管 1 根，泵管转弯处 5 根；布料杆头一根软管 5 米。 （ 2）、计算： 按最大方量验算，现场布置 HBT80 混凝土输泵，按每台泵每小时 浇筑 25m3 混 凝 土 计 ， 浇筑 完 第 三段 混 凝土 共 需 时间 ：t=Q/V=600/8*25=3 小时，满足早 6:00 晚 10:00 施工时间 16 小时的要求。 泵管压力计算：以最远端浇筑为例。 该段距离中共需泵管如下：水平 管 60 米；竖向管段，由坑顶下坑底 4 米，下坑 90o 弯管一根，接布料杆 90o弯管一根；出泵斗变径管一根，管前端软管一根 5 米。 混凝土泵车的最大输送距离为： Lmax==Pmax/Δ PH=*106 Pa /Lmax252m 故混凝土输送泵压力满足要求。 温差应力计算： 混凝土的温度收缩应力： σ =（ Et*α *Δ T*St*R） /（ 1ν） Et :龄期混凝土弹性模量， Et = E0 （ ） α :混凝土的线膨胀系数，取 *105 Δ T:混凝土的龄期温差； St ：考虑徐变影响的松弛系数，取 ； R ：混凝土的外约束系数，本工程为一般地基，取 ； ν：混凝土的泊松比，取 ； 计算 t=3 天时的温差控制参数， Et =*104N/mm2 设此时混凝土的实际强度达到设计强度的 20%，即受拉应力为设计受拉 强度 的 20%为 ， 经计算，当混凝土实体的内外温差等于 37 摄氏度 时，达到极限受拉强 度。 规程和我们的方案规定内外温差不允许超过 25 摄氏度，所以温差应力 小于混凝土龄期极限受拉强度。 不会出现温差应力引起的裂缝。 地下防水工程： （ 1）本工程地下防水为：混凝土自防水结构，外设高分子卷材防水附加层。 （ 2）基础底板采用内贴法，其余采用外贴法施工，转角处施工处理详见右 图： 地下室外墙水平施工缝设成企口，地下室外墙水平施工缝采用止水钢 板；通道出口处设置橡胶止水带，外墙穿墙螺栓设置止水片（详见上图）。 （ 3） 施工顺序：原材料进场→性能指标复试→ （合格）→垫层混凝土→找 平层→弹外墙控制线、砌保护墙→保护墙抹灰→底板高分子卷材防水施工→ 在保护墙上口处留槎→保护层→底板混凝土施工→地下室结构施工→外墙混凝土→ 外墙表面处理→外墙高分子防水卷材，砌保护墙 (或其它保护层 )→基槽回填灰土。 具体施工方法详见施工时 地下工程专项防水施工方案。 穿墙螺栓防水做法 见右 图 上部结构钢筋混凝土工程 方案 ： 本工程上部为框剪结构形式，其主要施工工序如下： 、模板工程： 一、主要施工方法： (1)在模板工程中，模板应支 撑牢固，并严格控制标高、轴线位置、截面几 何尺寸，达到准确无误，消除爆模，轴线位移等质量问题。 (2)本工程采用九夹板，现浇板用直径 48mm 普通钢管加固的方案。 对油质类 等影响结构或防碍装饰工程施工的隔离剂不得采用，钢筋及混凝土接搓处及 地下室结构完成时清理，不使隔离剂沾污。 (3)当梁长 L4m时，按梁跨度的 (1～ 3)‟起拱。 (4)现浇板施工时注意到模板的平整度、梁板交接处接缝的严密性。 (5)柱模板支设时自下而上每隔 留进料口、振捣孔，底部留清扫孔，以 防止混凝土离析，提高振捣质量。 (6)底模板拆除时按混凝土强度要求拆除，侧模拆除不致引起混凝土表面缺 棱掉角；上层楼板浇混凝土时，下层梁板的模板支撑不得拆除，再下一层的 模板保留一部分，跨度大于 4m 的梁下均应保留支撑，且间距不大于2m。 (7)梁板模板详图： 模板工程质量控制程序见附表 2。 二、模板设计计算书： （一）柱模设计计算书： 荷载计算 : 已知条件 :柱混凝土计算高度 h=； 柱截面长179。 宽 :600mm179。 800mm（最大柱尺寸） ⑥ .新浇混凝土对模板侧面的压力标准值 KN/m2 ⑦倾倒混凝土时产生的水平荷载 KN/m2 γ c=25 KN/m3 混凝土自重 设混凝土的入模温度 T=15℃ t0=200/(T+15)=200/(15+15)=7 设混凝土浇筑速度 V=β 1= 外加剂修正系数 β 2= 塌落度修正系数 F1= ct0β 1β 2V1/2 =179。 25179。 7179。 179。 179。 F2=γ cH=25179。 = KN/m2 取 F= KN/m2 ．柱模板计算 : 模板采用 厚木多层板 ,荷载折减系数取 按模板宽度 : 单元计算。 模板 EI=3160000000N178。 mm2 模板 W=54000mm3。 按四边固定板计算 模板计算跨度 l= 模板允许应力 [σ ]= N/mm2 （ 1）荷载 荷载 : q=179。 (179。 ⑥ +179。 ⑦ ) 179。 =179。 (179。 +179。 4)179。 =q’ =179。 ⑥179。 =179。 179。 =（ 2）抗弯强度验算 : M==179。 179。 =178。 m σ =M/W=179。 106/54000 =（ 3）挠度验算 : ω =179。 q’ l4/100EI =179。 179。 (179。 1000） 4/(100179。 3160000000) =[ω ]= 允许挠度 [ω ]= 柱箍验算 : 柱箍采用 2 根□ 60mm179。 40mm179。 方钢；间距 柱箍截面抵抗矩 W=7290。 柱箍刚度 EI=45100000000。 柱箍允许应力 [σ ]=柱箍计算跨度 l= 按单跨连续梁计算； 荷载折减系数取 荷载 : 179。 (179。 ⑥ +179。 ⑦ ) =179。 (179。 +179。 4) =q=179。 =q’ =179。 ⑥179。 =Mmax=179。 ql2=179。 179。 =178。 m σ =Mmax/2W=179。 106/(2179。 7290) =ω =’ l4/(2179。 100EI) =179。 179。 (179。 1000)4/(2179。 100179。 45100000000) = [ω ]=L/500=(179。 1000)/500= （二）墙模板设计 算书： 荷载计算 : 已知条件 :墙混凝土计算高度 h=（地下室外墙）； ⑥ .新浇混凝土对模板侧面的压力标准值 KN/m2 ⑦倾倒混凝土时产生的水平荷载 KN/m2 γ c=25 KN/m3 混凝土自重 设混凝土的入模温度 T=℃ t0=200/(T+15)=200/(+15)= 设混凝土浇筑速度 V=β 1= 外加剂修正系数 β 2= 塌落度修正系数 F1= ct0β 1β 2V1/2 =179。 25179。 179。 179。 179。 F2=γ cH=25179。 = KN/m2 取 F= KN/m2 墙模板计算 : 模板采用组合摸板 ,荷载折减系数取 按模板宽度 : 单元计算。 模板 EI=55560000000N178。 mm2 模板 W=5940mm3。 按四跨连续梁计算 模板计算跨度 l= 模板允许应力 [σ ]= N/mm2 （ 1）荷载 荷载 : q=179。 (179。 ⑥ +179。 ⑦ ) 179。 =179。 (179。 +179。 4)179。 =q’ =179。 ⑥179。 =179。 179。 =（ 2）抗弯强度验算 : M==179。 179。 =178。 m σ =M/W=179。 106/5940 =（ 3）挠度验算 : ω =179。 q’ l4/100EI =179。 179。 (179。 1000） 4/(100179。 55560000000) =[ω ]= 允许挠度 [ω ]= 墙侧模水平龙骨强度验算 : 水平龙骨采用 2 根φ 179。 钢管；间距 水平龙骨截面抵抗矩 W=5080。 水平龙骨刚度 EI=25100000000。 水平龙骨允许应力 [σ ]=水平龙骨计算跨度 l= 按五跨连续梁计算；荷载折减系数取 荷载 : 179。 (179。 ⑥ +179。 ⑦ ) =179。 (179。 +179。 4) =q=179。 =q’ =179。 ⑥179。 =Mmax=179。 ql2=179。 179。 =178。 m σ =Mmax/2W=179。 106/(2179。 5080) =ω =’ l4/(2179。 100EI) =179。 179。 (179。 1000)4/(2179。 100179。 25100000000) = [ω ]=L/500=(179。 1000)/500= 墙侧模竖向龙骨强度验算 : 竖向龙骨采用 2 根φ 179。 钢管； 间距 竖向龙骨截面抵抗矩 W=5080。 竖向龙骨刚度 EI=25100000000。 竖向龙骨允许应力 [σ ]=竖向龙骨计算跨度 l= 按三跨连续梁计算 : 荷载 : 179。 (179。 ⑥ +179。 ⑦ ) =179。 (179。 +179。 4) =q=179。 =。