超高模板搭设方案

超高模板搭设方案内容摘要：

/6=37500mm3， I=bh3/12=1000153/12=281250mm4 q=γGΣqGk+=[+(24+)]+(1+2)= 抗弯验算 Mmax===m σmax=Mmax/W=106/37500=≤fm=15N/mm2 符合要求。 抗剪验算 Qmax=== τmax=3Qmax/(2bh)=3103/(2100015)=≤fv= 符合要求。 挠度验算 νmax=(100EI)=1704/(1006000281250)= νmax=≤[ν]=min[l/250， 10]=min[170/250， 10]= 符合要求。 五、次楞验算 次楞验算方式 三等跨连续梁 次楞材质类型 方木 次楞材料规格 (mm) 5070 次楞材料自重 (kN/m) 次楞抗弯强度设计值 fm(N/mm2) 13 次楞抗剪强度设计值 fv(N/mm2) 次楞截面抵抗矩 W(cm3) 次楞截面惯性矩 I(cm4) 次楞弹性模量 E(N/mm2) 9000 计算简图如下： 15 q=γGΣqGk+=[(+(24+))+]+(1+2)= 强度验算 Mmax===m σmax=Mmax/W=106/40833=≤fm=13N/mm2 符合要求。 抗剪验算 Qmax=== τmax=3Qmax/(2bh0)=31000/(25070)= τmax=≤fv= 符合要求。 挠度验算 νmax=(100EI)=8504/(10090001429170)= νmax=≤[ν]=min[l/250， 10]=min[850/250， 10]= 符合要求。 支座反力计算 Rmax=== 六、主楞 (横向水平钢管 )验算 主楞验算方式 三等跨连续梁 主楞材质类型 钢管 主楞材料规格 (mm) Ф48（按 ） 主楞材料自重 (kN/m) 主楞截面面积 (cm2) 主楞抗弯强度设计值 Fm(N/mm2) 205 主楞抗剪强度设计值 fv(N/mm2) 125 主楞截面抵抗矩 W(cm3) 主楞截面惯性矩 I(cm4) 主楞弹性模量 E(N/mm2) 206000 计算简图如下： 16 主楞弯矩图 (kNm) 主楞 剪力图 (kN) 主楞变形图 (mm) 支座反力依次为 R1=,R2=,R3=,R4= 强度验算 σmax=Mmax/W=106/4730=≤fm=205N/mm2 符合要求。 挠度验算 νmax=≤[ν]=min[l/150， 10]=min[850/150， 10]= 符合要求。 扣件抗滑验算 是否考虑荷载叠合效应 是 最大支座反力 Rmax=max[R1,R2,R3,R4]= Rmax==， ≤ 在扭矩达到 40～ 65Nm且无质量缺陷的情况下，双扣件能满足要求。 七、立杆验算 钢管类型 Ф48（按 ） 截面面积 A(mm2) 450 截面回转半径 i(mm) 截面抵抗矩 W(cm3) 抗压、弯强度设计值 [f](N/mm2) 205 长细比验算 17 h/la=1790/850=， h/lb=1790/850=，查附录 D，得 k=， μ= l0=max[kμh， h+2a]=max[1790， 1790+2100]=2648mm λ=l0/i=2648/=167≤[λ]=210 长细比符合要求。 查《规程》附录 C得 υ= 风荷载验算 1) 模板支架风荷载标准值计算 la=， h=，查《规程》表 υw= 因风荷载沿模板支架横向作用，所以 b=la=， b/h= 通过插入法求 η，得 η= μzω0d2=1=， h/d= 通过插入法求 μs1，得 μs1= 因此 μstw=υwμs1(1ηn)/( 1η)=()/()= μs=υwμstw== ωk==1= 2) 整体侧向力标准值计算 ωk==11= 稳定性验算 KH=1/[1+()]= 不组合风荷载时 Nut＝ γG∑NGk+∑NQk=Rmax+=+= σ=(υAKH)=103/(450)=≤[f]=205N/mm2 符合要求。 组合风荷载时 Nut＝ γG∑NGk+∑NQk=R39。 max+=+= Mw= lah2/10=m σ=(υAKH)+Mw/W= 103/(450)+106/(103)=≤[f]=205N/mm2 符合要求。 整体侧向力验算 结构模板纵向挡风面积 AF(m2) 33 F=33 N1=3FH/[(m+1)Lb]=3[(4+1)]= σ=(+N1)/(υAKH)= (+)103/(450)=≤[f]=205N/mm2 符合要求。 18 八、立杆地基基础验算 立杆基础为三层楼板，下层承重支模架不拆除，承载力能满足要求，不作计算。 19 梁模板 (350x1350)计算书 一、工程概况 新浇混凝土梁板特性 350x1350梁 新浇混凝土楼板厚度 (mm) 110 混凝土梁截面尺寸 (mm)【宽 高】 3501350 模板支架高度 H(m) 模板支架的纵向长度 La(m) 模板支架的横向长度 Lb(m) 二、模板支撑体系设计 混凝土梁支撑方式 梁两侧有 板，梁底次楞平行梁跨方向 立杆纵向间距 la(mm) 425 立杆横向间距 lb(mm) 750 模板支架步距 h(mm) 1790 楼板立杆纵向间距 la39。 (mm) 850 楼板立杆横向间距 lb39。 (mm) 850 梁左侧立杆距梁中心线距离 (mm) 375 梁底增加承重立杆根数 0 每纵距内附加梁底支撑主楞根数 1 梁底支撑小楞根数 4 立杆伸出顶层横向水平钢管中心线至模板支撑点的长度 a(mm) 100 模板设计平面图 三、荷载设计 20 模板及支架自重标准值 模板 (kN/m2) 次楞 (kN/m) 主楞 (kN/m) 支架 (kN/m) 梁侧模板自重标准值 (kN/m2) 新浇筑混凝土自重标准值 (kN/m3) 24 钢筋自重标准值 (kN/m3) 梁 板 施工人员及设备荷载标准值 (kN/m2) 1 振捣混凝土时产生的荷载标准值(kN/m2) 2 风荷载标准值ωk(kN/m2) 基本风压 ω0(kN/m2) 重现期 30年一遇 城市 宁波市 风荷载高度变化系数 μz 地面粗糙度 B类 (田野、乡村、丛林、丘陵及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区 ) 1 模板支架顶部离建筑物地面的高度(m) 10 风荷载体型系数 μs 支架 模板支架状况 敞开式 风荷载作用方向 沿模板支架横向作用 与风荷载在同面内的计算单元立杆数 n 10 模板 1 四、模板验算 模板类型 胶合板 模板厚度 (mm) 18（按 15计算） 模板抗弯强度设计值 fm(N/mm2) 15 模板抗弯强度设计值 fv(N/mm2) 模板弹性模量 E(N/mm2) 6000 取。 计算简图如下： W=bh2/6=1000152/6=37500mm3， I=bh3/12=1000153/12=281250mm4 q=γGΣqGk+=[+(24+)]+(1+2)= 抗弯验算 Mmax===m 21 σmax=Mmax/W=106/37500=≤fm=15N/mm2 符合要求。 抗剪验算 Qmax=== τmax=3Qmax/(2bh)=3103/(2100015)=≤fv= 符合要求。 挠度验算 νmax=(100EI)=1164/(1006000281250)= νmax=≤[ν]=min[l/250， 10]=min[116/250， 10]= 符合要求。 支座反力 R1=R4==， R2=R3== 五、次楞验算 次楞验算方式 三等跨连续梁 次楞材质类型 方木 次楞材料规格 (mm) 5070 次楞材料自重 (kN/m) 次楞抗弯强度设计值 fm(N/mm2) 13 次楞抗剪强度设计值 fv(N/mm2) 次楞截面抵抗矩 W(cm3) 次楞截面惯性矩 I(cm4) 次楞弹性模量 E(N/mm2) 9000 次楞自重荷载： q1＝ γGQ== 梁左侧楼板传递给次楞荷载： q2=γGΣNGk+= [(+(24+))+(1+2)]()/2= 梁右侧楼板传递给次楞荷载： q3=γGΣNGk+= [(+(24+))+(1+2)]()/2= 梁左侧模板传递给次楞的荷载： q4=γGΣNGk=()= 梁右侧模板传递给次楞的荷载： q5=γGΣNGk=()= q=max[+++， +，+++]= 计算简图如下： 22 强度验算 Mmax===m σmax=Mmax/W=106/40833=≤fm=13N/mm2 符合要求。 抗剪验算 Qmax=== τmax=3Qmax/(2bh0)=31000/(25070)= τmax=≤fv= 符合要求。 挠度验算 νmax=(100EI)=(10090001429170)= νmax=≤[ν]=min[l/250， 10]=min[， 10]= 符合要求。 支座反力计算 梁底次楞依次最大支座反力为： R1=(+++)= R2=(+)= R3=(+)= R4=(+++)= 六、主楞 (横向水平钢管 )验算 主楞材质类型 钢管 主楞材料规格 (mm) Ф48（按 ） 主楞材料自重 (kN/m) 主楞截面面积 (mm2) 450 主楞抗弯强度设计值 Fm(N/mm2) 205 主楞抗剪强度设计值 fv(N/mm2) 125 主楞截面抵抗矩 W(cm3) 主楞截面惯性矩 I(cm4) 主楞弹性模量 E(N/mm2) 206000 主楞自重荷载： q1=γGq== 计算简图如下： 强度验算 23 主楞。