合肥至武汉铁路武汉枢纽工程江岸特大桥488048米变线间距连续梁菱形挂篮计算书(2)

合肥至武汉铁路武汉枢纽工程江岸特大桥488048米变线间距连续梁菱形挂篮计算书(2)内容摘要：

m    时 ， 横梁腹板边缘处扰度： 1 3 .3 (1 0 .2 ) 3 .9 61bf m m 222 1 2 6 . 8 9 0 . 6 5 4 0 . 6 51 2 6 . 8 9 ( 3 2 ) 1 . 2 46 2 1 0 4 5 5 6 2 4p k N f m m    时 ， 横梁腹板边缘处扰度： 2 1 .2 4 ( 0 .6 5 0 .5 5 ) 2 .2 90 .6 5bf m m 24 233 1 1 1 . 0 1 0 . 3 4 0 . 31 1 1 . 0 1 ( 3 2 ) 0 . 2 26 2 1 0 4 5 5 6 2 4p k N f m m    时 ， 横梁腹板边缘处扰度： 3 0 . 2 2 ( 0 . 3 0 . 9 ) 0 . 8 80 . 3bf m m 横梁腹板边缘处扰度总计 mm ２）、４ 块 灌注时，横梁的扰度 211 1 2 0 . 7 2 1 4 11 2 0 . 7 2 ( 3 2 ) 2 . 9 46 2 1 0 4 5 5 6 2 4p k N f m m    时 ， 横梁腹板边缘处扰度： 1 2 . 9 4 (1 0 . 2 ) 3 . 5 31bf m m 222 1 1 3 . 1 3 0 . 6 5 4 0 . 6 51 1 3 . 1 3 ( 3 2 ) 1 . 1 16 2 1 0 4 5 5 6 2 4p k N f m m    时 ， 横梁腹板边缘处扰度： 2 1 .1 1 ( 0 .6 5 0 .5 5 ) 2 .0 50 .6 5bf m m 233 6 0 . 5 2 0 . 3 4 0 . 36 0 . 5 2 ( 3 2 ) 0 . 1 26 2 1 0 4 5 5 6 2 4p k N f m m    时 ， 横梁腹板边缘处扰度： 3 0 . 1 2 ( 0 . 3 0 . 9 ) 0 . 4 80 . 3bf m m 横梁腹板边缘处扰度总计 mm ３）、 8块 灌注时，横梁的扰度 211 1 0 1 . 2 4 1 4 11 0 1 . 2 4 ( 3 2 ) 2 . 4 76 2 1 0 4 5 5 6 2 4p k N f m m    时 ， 横梁腹板边缘处扰度： 1 2 . 4 7 (1 0 . 2 ) 2 . 9 61bf m m 25 222 4 7 . 4 4 0 . 6 5 4 0 . 6 54 7 . 4 4 ( 3 2 ) 0 . 4 66 2 1 0 4 5 5 6 2 4p k N f m m    时 ， 横梁腹板边缘处扰度： 2 0 .4 6 ( 0 .6 5 0 .5 5 ) 0 .8 50 .6 5bf m m 233 2 0 . 6 6 0 . 3 4 0 . 32 0 . 6 6 ( 3 2 ) 0 . 0 46 2 1 0 4 5 5 6 2 4p k N f m m    时 ， 横梁腹板边缘处扰度： 3 0 . 0 4 ( 0 . 3 0 . 9 ) 0 . 1 60 . 3bf m m 横梁腹板边缘处扰度总计 mm ２、吊点处弯矩在跨中的扰度 １）、 1块 灌注时工况 横梁吊点处弯矩 12 256 .6 .M M kN m 222 5 6 . 6 4 5 . 3 68 8 2 1 0 4 5 5 6 2MLf m mEI    中 ２）、 4块 灌注时工况 横梁吊点处弯矩 12 218 .2 .M M kN m 222 1 8 . 2 4 4 . 5 68 8 2 1 0 4 5 5 6 2MLf m mEI    中 3）、 8块灌注时工况 横梁吊点处弯矩 12 145 .4 .M M kN m 221 4 5 . 4 4 3 . 0 48 8 2 1 0 4 5 5 6 2MLf m mEI    中 ３、跨中各作用点产生的扰度 )43(24 22m a x  EIP alf 26 式中la， a表荷载到吊点的距离， l表示跨距， P表示对称荷载。 １）、 1块 灌注时，横梁的扰度 2211 22 9 . 3 8 0 . 2 4 . 0 0 . 22 9 . 3 8 ( 3 4 ) 0 . 1 22 4 2 1 0 4 5 5 6 2 4 . 0P k N f m m    时 ， 2222 23 0 . 6 7 0 . 6 4 . 0 0 . 63 0 . 6 7 ( 3 4 ) 0 . 3 72 4 2 1 0 4 5 5 6 2 4 . 0P k N f m m    时 ， 2233 24 0 . 4 3 1 . 2 5 4 . 0 1 . 2 54 0 . 4 3 ( 3 4 ) 0 . 9 22 4 2 1 0 4 5 5 6 2 4 . 0P k N f m m    时 ， 2244 22 1 . 6 1 2 4 . 0 22 1 . 6 1 ( 3 4 ) 0 . 62 4 2 1 0 4 5 5 6 2 4 . 0P k N f m m    时 ， ２）、４ 块 灌注时，横梁的扰度 2211 22 4 . 0 4 0 . 2 4 . 0 0 . 22 4 . 0 5 ( 3 4 ) 0 . 1 02 4 2 1 0 4 5 5 6 2 4 . 0P k N f m m    时 ， 2222 22 6 . 2 0 0 . 6 4 . 0 0 . 62 6 . 2 0 ( 3 4 ) 0 . 3 22 4 2 1 0 4 5 5 6 2 4 . 0P k N f m m    时 ， 2233 23 4 . 4 8 1 . 2 5 4 . 0 1 . 2 53 4 . 4 8 ( 3 4 ) 0 . 7 82 4 2 1 0 4 5 5 6 2 4 . 0P k N f m m    时 ， 2244 21 8 . 4 2 2 4 . 0 21 8 . 4 2 ( 3 4 ) 0 . 5 12 4 2 1 0 4 5 5 6 2 4 . 0P k N f m m    时 ， ３）、 8块 灌注时，横梁的扰度 2211 21 7 . 9 7 0 . 2 4 . 0 0 . 21 7 . 9 7 ( 3 4 ) 0 . 0 82 4 2 1 0 4 5 5 6 2 4 . 0P k N f m m    时 ， 2222 22 0 . 7 4 0 . 6 4 . 0 0 . 62 0 . 7 4 ( 3 4 ) 0 . 2 52 4 2 1 0 4 5 5 6 2 4 . 0P k N f m m    时 ， 2233 22 7 . 1 8 1 . 2 5 4 . 0 1 . 2 52 7 . 1 8 ( 3 4 ) 0 . 6 22 4 2 1 0 4 5 5 6 2 4 . 0P k N f m m    时 ， 27 2244 21 4 . 5 3 2 4 . 0 21 4 . 5 3 ( 3 4 ) 0 . 42 4 2 1 0 4 5 5 6 2 4 . 0P k N f m m    时 ， 根据以上计算可得 1块 灌注时，横梁的扰度总和 f=[f]=8000/400=20mm 4块 灌注时，横梁的扰度总和 f=[f]=8000/400=20mm 8块 灌注时，横梁的扰度总和 f=[f]=8000/400=20mm 四 、前下横梁灌注混凝土时验算 横梁的截面特性： 横梁采用 两根［ 36b，所以 3432 ,22, 5 3 0 3, 4 0 5, cmSmmdcmImWcmA  28 单位： mm （一）、强度验算 底模纵梁产生的压力 N(含自重： 3和 4为 ； 6和 7为 )： １、根据灌注 1块的工况 时的压力 N 1 kN ； 2 kN ； 3 kN ； 4 kN 5 kN ； 6 kN ； 7 kN 根据灌注 4块的工况 时的压力 N 1 kN ； 2 kN ； 3 kN ； 4 kN 5 kN ； 6 kN ； 7 kN 根据灌注 8块的工 况 时的压力 N 1 kN ； 2 kN ； 3 kN ； 4 kN 5 kN ； 6 kN ； 7 kN １、根据灌注 1块的工况验算 横梁吊点力 1212( 2 2 2 2 2 4 2) 2FFF F k N            横梁吊点处弯矩 12 99. 84 25 93. 55 75 68. 79 .M M k N m      横 梁跨中弯矩 3 8 7 . 9 4 2 . 4 7 5 9 9 . 8 4 3 9 3 . 5 5 2 . 6 5 8 2 . 5 7 2 . 3 2 6 . 5 2 1 . 8 2 8 . 2 9 1 . 4 3 7 . 2 6 0 . 7 51 0 7 . 5 .MM k N m             中后中后 ２、根据灌注４ 块的工况验算 29 横梁吊点力 1212( 2 2 2 2 2 108 .28 2) 2FFF F k N            横梁吊点处弯矩 12 108 .28 25 101 .48 75 74. 6 .M M k N m      横梁跨中弯矩 3 8 6 . 6 2 . 4 7 5 1 0 8 . 2 8 3 1 0 1 . 4 8 2 . 6 5 5 6 . 0 9 2 . 3 2 7 . 7 6 1 . 8 3 0 . 7 7 1 . 4 4 0 . 5 4 0 . 7 51 1 0 . 6 .MM k N m             中后中后 ３、 根据 灌注 8块的工况验算 横梁吊点力 1212( 2 2 2 2 2 110. 40 2) 2FFF F k N            横梁吊点处弯矩 12 110 .4 25 53. 16 75 67. 26 .M M k N m      横梁跨中弯矩 3 1 6 . 1 2 . 4 7 5 1 1 0 . 4 3 5 3 . 1 6 2 . 6 5 2 9 . 6 1 2 . 3 2 7 . 2 9 1 . 8 3 1 . 6 2 1 . 4 4 1 . 7 0 . 7 51 1 7 . 5 .MM k N m             中后中后 由以上计算知： 横梁中最大弯矩： maxM ，最大剪力： maxQ m a xm a x 1 1 7 . 5 8 3 . 6 P 1 4 51 4 0 5 . 8M M a M P aW       m a xm a x 3 8 7 . 9 4 8 4 4 . 6 5 8 . 9 P 8 52 5 3 0 3 . 4 2 2xQs M a M P aIb        （二）、刚度验算 底模纵梁产生的压力 N(含自重： 3和 4为 ； 30 6和 7为 )： １、根据灌注 1块的工况时的压力 N 1 kN ； 2 kN ； 3 kN ； 4 kN 5 kN ； 6 kN ； 7 kN 根据灌注 4块的工况时的压力 N 1 kN ； 2 kN ； 3 kN ； 4 kN 5 kN ； 6 kN ； 7 kN 根据灌注 8块的工况时的压力 N 1 kN ； 2 kN ； 3 kN ； 4 kN 5 kN ； 6 kN ； 7 kN １、 吊点外侧扰度 )23(6 2  EIlPmf 计算吊点外各力作用下在作用点的挠度 式中 ，lmm表示荷载到吊点的距离，λ表示跨距， p表示荷载。 １）、 1块灌注时，横梁的扰度 211 9 7 . 8 6 0 . 5 2 5 4 . 9 5 0 . 5 2 59 7 . 8 6 ( 3 2 ) 1 . 3 56 2 1 0 2 5。