基于ug减速机壳加工工艺及专用夹具设计-说明书

基于ug减速机壳加工工艺及专用夹具设计-说明书内容摘要：

已知毛坯被加工长度为 125 mm，加工余量为 Z=， 切削深度 ap= （ 1）选择机床： 根据《工艺手册》表 726 选用机床型号： X53K型立铣 （ 2）选择刀具： 基于 UG 减速机壳加工工艺及专用夹具设计 10 选用硬质合金端铣刀。 根据《切削用量手册》 p8表 2，选择 YG6硬质合金刀片。 根据《切削用量手册》 p110表 1，铣削深度 ap≤ 4mm时，端铣刀直径 d0为 80mm、 ae= 90mm，故应根据铣削宽度 ae≤ 90mm,选择 d0=125mm。 根据根据《切削用量手册》 p130表 14，齿数 Z=12。 铣刀几何形状：根据《切削用量手册》 p114表 2， HB=200,kr=60176。 ， kre=30176。 ， kr39。 =5176。 ， a0=8176。 ， a039。 =10176。 ，λ =20176。 ，γ 0=0176。 （ 3） 选择切削用量： 1）决定铣削深度 ap 由于加工余量不大，故可在一次走刀内铣完，故 ap=h= 2）决定每齿进给量 采用不对称端铣，以提高进给量。 根据《切削用量手册》 P118 表 5，当使用 YG6 时，铣床功率为 10w 时， 每齿进给量 af=～ ，故 af取 3）选择铣刀磨钝标准及耐用 度 根据《切削用量手册》 P119 表 7，铣刀刀齿后刀面最大磨损为 d=125mm，故耐用度 T 为 179。 103（ s)。 4）决定切削速度 v和每秒钟进给量 根据《切削用量手册》表 13，当铣刀直径 d=125mm,齿数 z=12, 铣削深度 ap≤ , 每齿进给量 af≤ ， vi =, ni=, vfi=再乘以各修正系数为《切削用量手册》 P132 表 13 故 v= vi 179。 kv =179。 =n= ni 179。 kn =179。 =vf= vfi 179。 kvf =179。 =根据 X53K 立铣说明书《切削用量手册》表 25，选择 ne = , vfe =因此实际切削速度和每齿进给量为： Ve= ( m / s ) 00 00 dn zmmznva efefe /  5）校验机床功率 根据表《切削用量手册》 pmefepm z n kaaaP   ap= afe=基于 UG 减速机壳加工工艺及专用夹具设计 11 kwP m   机床主轴允许的功率为 P=10kw179。 = 故 PmP,因此所选择的切削用量可以采用。 6）计算基本工时 tm 根据公式 tm=L/vf 其中 L=l+y+△ , l=120mm,vfe =,根据《切削用量手册》表 20，不对称安装铣刀，入切量及超切量 y+△ =40mm,则 L=160mm 则基本工时 为 tm=160/= 7）准备与终结时间 te为： 由《机械加工工艺手册》表 经验公式得 te== 8）布置工作地时间与休息生理时间： 由《机械加工工艺手册》表 得共占作业时间百分比（α +β） =% 故工序的单件时间定额： 由《机械加工工艺手册》 P519 公式 ti=(tm+te)﹛ 1+(α +β )/100﹜ ti =(+)(1+)= 粗铣机盖结合面 （ 1） 计算铣削用量 ： 已知毛坯 被加工长度为 330 mm，最大加工余量为 Zmax=3mm,留磨削量 ，可一次铣削，切削深度 ap= （ 2）选择机床： 根据《工艺手册》表 726 选用机床型号： X53K型立铣 （ 3）选择刀具： 选用硬质合金端铣刀。 根据《切削用量手册》 p8表 2，选择 YG6硬质合金刀片。 根据《切削用量手册》 p110表 1，铣削深度 ap≤ 4mm时，端铣刀直径 d0为 80mm、 ae= 230mm，故应根据铣削宽度 ae≤ 260mm,选择 d0=400mm。 根据根据《切削用量手册》 p130表 14，齿数Z=28。 铣刀几何形状：根据《切削用量手册》 p114表 2， HB=200,kr=60176。 ， kre=30176。 ， kr39。 =5176。 ， a0=8176。 ， a039。 =10176。 ，λ =20176。 ，γ 0=0176。 （ 4）选择切削用量： 1）决定铣削深度 ap 基于 UG 减速机壳加工工艺及专用夹具设计 12 由于加工余量不大，故可在一次走刀内铣完，故 ap=h= 2）决定每齿进给量 采用不对称端铣，以提高进给量。 根据《切削用量手册》 P118 表 5，当使用 YG6 时，铣床功率为 10w 时， 每齿进给量 af=～ ，故 af取 3）选择铣刀磨钝标准及耐用度 根据《切削用量手册》 P119 表 7，铣刀刀齿后刀面最大磨损为 d=400mm，故耐用度 T 为 179。 103（ s)。 4）决定切削速度 v和每秒钟进给量 根据《切削用量手册》表 13，当铣刀直径 d=400mm,齿数 z=28, 铣削深度 ap≤ , 每齿进给量 af≤ ， vi =, ni=, vfi=再乘以各修正系数为《切削用量手册》 P132 表 13 故 v= vi 179。 kv =179。 =n= ni 179。 kn =179。 =vf= vfi 179。 kvf =179。 =根据 X53K 立铣说明书《切削用量手册》表 25，选择 ne = , vfe =因此实际切削速度和每齿进给量为： Ve= ( m / s ) 00 0 6 00 0 dn zmmznva efefe / 2  5）校验机床功率 根据表《切削用量手册》 pmefepm z n kaaaP   ap= afe=kwP m   机床主轴允许的功率为 P=10kw179。 = 故 PmP,因此所选择的切削用量可以采用。 6）计算基本工时 tm 根据公式 tm=L/vf 其中 L=l+y+△ , l=330mm,vfe =,根据《切削用量手册》表 20，不对称安装铣刀，入切量及超切量 y+△ =137mm,则 L=467mm 则基本工时为 tm=467/= 基于 UG 减速机壳加工工艺及专用夹具设计 13 7）准备与终结时间 te为： 由《机械加工工艺手册》表 经验公式得 te== 8）布置工作地时间与休息生理时间： 由《机械加工工艺手册》表 得共占作业时间百分比（α +β） =% 故工序的单件时间定额： 由《机械加工工艺手册》 P519 公式 ti=(tm+te)﹛ 1+(α +β )/100﹜ ti =(+)(1+)= 磨结合面 已知毛坯被加工长度为 330 mm，根据《工艺手册》表 11182留磨削量为 根据《工艺手册》表 7120 选定机床型号：高精度卧轴矩台平面磨床 MG7132 切削用量的选择 砂轮转速为 N砂 =1500r/min,V砂 =轴向进给量 fa =20mm 工件速度 Vw =10m/min 径向进给量 fr = 切削工时 fvfkZLt abbm 10002 （ 38） 《工艺手册》式中 L— 加工长度， L=330mm b— 加工宽度， 230mm Zb—— 单面加工余量， Zb = K— 系数， V— 工作台移动速度 ,10（ m/min） fa—— 工作台往返一次砂轮轴向进给量 ,20（ mm） fr—— 工作台往返一次砂轮径向进给量 ,（ mm） sfvf kZLt abbm   辅助时间为： tf==179。 = 其他时间计算： tb+tx=6%179。 (+)= 单件时间： tdj=tm+tf+tb+tx =++= 基于 UG 减速机壳加工工艺及专用夹具设计 14 钻孔 (1） 钻 4Φ 11mm 孔 已知：加工材料为灰铸铁， HB=200 工艺要求：孔径 D=11mm,孔深为 14mm 的通孔，用乳化液冷却。 机床： Z535 工步：钻 4179。 Ф 10mm 孔 1）选择钻头 选择高速钢麻花钻头，其直径 d0=10mm 钻头几何形状为（表 1及表 2）：双锥修磨横刃，横刃长度 b=1mm,弧面长度 l=2mm， 2Ф =120176。 ， 2Ф l=70176。 ，Ф =55176。 ，α 0=8176。 ， l1=1mm。 2）选择切削用量 决定进给量 f: 按加工要求决定进给量：根据表 5，铸铁 HT=200， d0=10mm 时， f=～ 由于 l/d=14/10=,故应乘孔深修正系数 klf=1 则 f=～ 按钻头强度决定进给量：根据表 7，当 HB=200， d0=10mm，钻头强度允许的进给量f=按机床进给机构强度决定进给量：根据表 8，当 HB21 0， d0,机床进给机构允许的轴向力为 15690N（ Z535 钻床允许的轴向力为 15690N，见表 35）时，进给量为。 从以上三个进给量比较可以看出，受限制的进给量是工艺要求， 其值为： f=～，根据 Z535 机床说明书，选择 f=由于是加工通孔，为了避免即将钻穿时钻头容易折断，故宜在孔即将钻穿时停止自动进给而采用手动进给。 机床进给机构强度也可根据初步确定的进给量查出轴向力再进行比较来校验。 由表 16 可查出钻孔时的轴向力，当 f=,d0 时，轴向力 F=2500N 轴向力的修正系数均为 ，故 F=2500N 根据 Z535 钻床说明书，机床进给机构强度允许的最大轴向力为 Fmax=15690N,由于FFmax, 故 f=。 决定钻头磨钝标准及耐用度 由表 9，当 d0=10mm 时，钻头后刀面最大磨损量取为 ,耐用度 T=2100s。 决定切削速 由表 12，高速钢钻头钻灰铸铁时的切削速度， HB=200~217， d0=10mm， f=时， v=切削速度的修正系数为： ktv=,klv= 基于 UG 减速机壳加工工艺及专用夹具设计 15 故 v=vktv klv=  =( r / s ) 00 0d1 00 0 v0  n 根据 Z535 钻床说明书，可考虑选择 nc=,但因所选转数较计算转数为高，会使刀具耐用度下降，故可将进给量降低一级，即取 f=。 也可选择较低一级转速 nc=,仍用 f=。 比较这两种方案： 第一方案： f=,nc= ncf= = 第二方案； f=,nc= ncf= = 因为第二方案 ncf 的乘积较大，基本工时较少，故第二方案较好。 检验机床功率及扭矩 根据表 18，当 f,d010mm 时， M=178。 M。 扭矩修正系数均为 ，故Mc=178。 m。 根据 Z535 钻床说明书，当 n=， M=`m。 根据表 20，当 HB=170~213， d0=10mm,f,v=， Pm=1KW 根据 Z535 钻床说明书， PE= = 由于 McM,PmPE,故选择的切削用量可用，即： f=,n=,v=3）计算基本工时 tm=nfL 式中 L=l+y+ ,l=14mm,入切量及超切量由表 22 查出 y+ =6mm 故 tm= 614 = 准备与终结时间 te为： 由《机械加工工艺手册》表 经验公式得 te==1S （ 6）布置工作地时间与休息生理时间： 由《机械加工工艺手册》表 得共占作业时间百分比（α +β） =% 故单件时间定额 ,由《机械加工工艺手 册》公式 ti=(tm+te)(1+ 100 ) =(+1)(1+ )= 基于 UG 减速机壳加工工艺及专用夹具设计 16 由于是加工 4个相同孔，所以，单间时间为 4 9,.14= (2)Φ 11mm扩孔 : f=（《工艺手册》 ） v=（《工艺手册》 ） ns=1000v/π dw=336(r/min) 按机床选取 nw=400r/min, （按《工艺手册》 ） 所以实际切削速度 (m/ min ) 00nw dw V nw ) l2l1(lt2  由于是加工 4个相同的孔，故总时间为： T=4179。 (t1 +t2)=4179。 (+)= 辅助时间为： tf==179。 = 其他时间计算： tb+tx=6%179。 (+)= 故单件时间：。