关中某县城污水处理厂工艺及调节池设计说明书

关中某县城污水处理厂工艺及调节池设计说明书内容摘要：

槽总高度 设栅前超高 h2 03m 则栅后槽总高度 H hh1h2 050103 09m 6 栅槽总长 L l1＋ l2＋ 10＋ 05＋ 式中 H1 栅前渠道深 H1 h＋ h2m L 08504315046 324m 7 每日栅渣量在格栅间隙 20mm 情况下设栅渣量 W1 007 参见《给水排水设计手册》第 5 册则 采用机械清渣 8 皮带输送机选用 栅渣用皮带输送机传送到格栅间外卸入小推车中再运至垃圾堆放场所根据格栅间宽度输送距离在《给水排水设计手册》第 9 册上查得采用 LD 型皮带输送机 [3]其性能如表 32 表 32 LD 型皮 带输送机性能参数 型号 皮带宽度 mm 输送距离 m 运输能力 m3h 功率 kw 带速 08ms 带速 10ms LD75 800 45 210 278 11 粗格栅尺寸 L B 10m 8m 32 调节池 数 水力停留时间 T 4h 设计流量 Q 20200m3d 8333m3h 0231m3s 322 工艺尺寸 1 调节池有效容积 V QT 83334 33332 m3 2 调节池水面面积 取池子总高度 H 65m 其中超高 05m 有效水深 h 6m 则池面积为 A Vh 333326 5555 m2 3 调节池的尺寸 池长取 L 24m 池宽取 B 24 m 则池子总尺寸为 LBH 24m24m65m 3744 m3 调节池的搅拌器 使废水混合均匀调节池下设两台 LFJ350 反应搅拌机 324 调节池的提升泵 设计流量 Q 83Ls 静扬程为 7248771798038 727m 总出水管 Q 231Ls 选用管径 DN500 查表的 v 118ms1000i 22 设管总长为 50m局部损失占沿程的 30 则总损失为管 线水头损失假设为 15m 考虑自由水头为 10m则水泵总扬程为 H 7271510 998m 取 10m 选择 200QW3601530 型污水泵四台三用一备其性能见表 33 表 33 200QW3601530 型污水泵性能 流量 360mh 电动机功率 30KW 扬程 15m 电动机电压 380V 转速 980rmin 出口直径 200 ㎜ 轴功率 234KW 泵重量 900kg 效率 759 设计要点 1 水量调节池实际是一座变水位的贮水池进水一般为重力流出水用泵提升池中 最高水位不高于进水管的设计高度最低水位为死水位 2 调节池的形状宜为方形或圆形以利于完全形成混合状态长形水池宜设多个进口和出口 3 调节池中应设冲洗装置溢流装置排除漂浮物和泡沫装置以及洒水消泡装置 33 细格栅 数 设计流量 Q Q 0347m3s 栅条宽度 S 10mm 栅条间隙 b 10mm 过栅流速 v 09ms 栅前渠道流速 06ms 栅前水深 h 05m 格栅倾角 60176。 数量 2 座 1 用 1 备 寸 1 栅槽宽度 过栅流量 0347 m3s 个 式中 n 粗格栅栅条间隙数个 Q 最大设计流量 m3s b 栅条间隙取 10mm h 栅前水深取 05m v 过栅流速取 09ms 格栅倾角取 60176。 有效栅宽 B S n1 bn 001 7172 002 22m 式中 B 栅槽宽度 m S 栅条宽度取 001m 采用 TGS1000 回转式格栅 [3]其性能见表 34 表 34 TGS1000 回转式格栅性能参数 型号 电动机功率 kw 耙齿栅宽 mm 设备宽 mm 设备总宽 mm 水槽最小宽度 mm TGS1000 07515 860 1000 1350 1100 2 进水渠道渐宽部分的长度 设进水渠道宽 B1 065 其渐宽部分展开角度 1 则 3 栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长 4 通过格栅的水头损失 设栅条断面为锐边矩形断面则 5 栅槽总高度 设栅前超高 h2 03m 则栅后槽总高度 H hh1h2 0502503 105m 6 栅槽总长度 L l1＋ l2＋ 10＋ 05＋ 式中 H1 栅前渠道深 H1 h＋ h2m L 241215046 556m 7 每日栅渣量在格栅间隙 10mm 情况下设栅渣量每 1000m3 污水 产 01m3 见《给水排水设计手册》第 5 册则 采用机械清渣 8 皮带输送机的选用 [4] 细格栅的栅渣也用螺旋输送机传送到格栅间外卸入小推车中再运至垃圾堆放场所根据栅渣量输送距离采用 LD 型皮带输送机 格栅工作平台两侧边道宽度宜采用 0710m 工作平台正面过道宽度采用机械清除时不应小于 15m 人工清除时不 则设计细格栅间尺寸 L B 7m 8m 34 曝气沉砂池的设计 数 采用曝气沉砂池一座分两格 水平流速 006ms 水力停留时间 25min 有效水深 h2 2m 池底坡度 05 沉砂池超高 05m 寸 1 总有效容积 水流断面积 3 池宽度 B Ah2 式中 h2 设计有效水深 m 取 h2 2m B 582 29m 4 池长 5 每格沉砂池沉砂斗容量 6 每格沉砂池实际沉砂量 参考《给水排水设计手册》第 5 册设含砂量为 20m3106m3 污水每两天排一次 7 每小时所需空气量 设曝气管浸水深度为 20m 曝气池达到良好除砂效果最大空气量见表 35 表 35 曝气管水下深度与空气用量对照表 曝气管水下深度 最低空气用量 m3mh 曝气沉砂池附属鼓风机房与细格栅间合建鼓风机采用 R 系列 罗茨鼓风机 8 根据《给水排水设计手册》第 11 册选择排泥选择 HJX 桁架式泵吸吸泥机 9 选用 LSF 型螺旋砂水分离器功率为 037kw 36 初沉池的设计 设计参数 本设计采用辐流式沉淀池 表面负荷 q′ 20 m3m2h 池数 n 1 沉淀时间 t 15h 工艺尺寸 1 沉淀部分水面面积 Fm2 F Qnq′ 625m2 2 池子直 D D 取 30m 3 沉淀部分有效水深 设 t 15h 则 h2 q′ t 20 15 30m 其中 h2 2～ 4m 4 沉淀部分有效容积 V′ Qt 30000 1524≈ 1875m3 5 污泥部分所需的容积 V1′ c1 进水悬浮物浓度 tm3 c2 出水悬浮物浓度悬浮物去除率按 50 记 r 污泥密度其值约为 1 污泥含水率 6 污泥斗容积 设 r1 35mr2 15mα 45゜则 h5 r1r2 tgα 3515 tg45゜ 2m 7 污泥斗以上部分圆锥体部分污泥体积 设池底径向坡度为 005 则 h4 Rr1005 35005 0m V2 h43 R2Rr1r12 3140583 22515351225 17590m3 8 污泥总容积 V V1V2 41317590 21720 8333m3 9 沉淀池总高度 设 h1 03mh3 05m 则 H h1h2h3h4h5 033050582 638m 10 沉淀池池边高度 H′ h1h2h3 03305 38m 11 径深比校核 Dh2 303 10 符合 6～ 12 范围 37 厌氧池 数 进水流量设两座每座 Q 10000m3d 水力停留时间 15h 寸 1 厌氧池容积 2 有效水深取 h 4m 则断面面积 F 设置厌氧池长 24m 则宽为 7m 共分为三格则每格的工艺尺寸为 L B 8 7 43m 超高取 03m 在进水处设有污泥分配槽回流污泥 进入此槽与进水混合后再进入厌氧池 3 厌氧池前污泥槽的水头损失 h 根据《给水排水设计手册》第 1 册可得 其中ξ 10v1 150ms 则 h 011m 厌氧池进口的水头损失 h 进 根据《给水排水设计手册》第 1 册可得 其中ξ 10v1 150ms 则 h 进 011m 厌氧池中的水头损失可忽略不计即 h 池 0m 厌氧池出水处的水头损失 h 出 根据《给水排水设计手册》第 1 册可得 其中ξ 05v2 150ms 则 h 出 006m 4 搅拌设备的选择 采用 LJB 推进式搅拌机每格安装一台其性能参数见表 36 表 36 LJB 推进式搅拌机性能参数 型号 桨直径 mm 转速 rmin 功率 kw 桨叶数个 LJB 1200 134 11 3 38 氧化沟的设计 本设计采用改良型 Carrousel2020 氧化沟 核 根据《给水排水设计手册》第 5 册进水碱度按 250mgL 估算以 CaCO3 计 出水碱度剩余碱度 进水碱度 357反硝化 NO3N 的量 01去除 BOD5 的量714氧化沟氧化总氮的量 250357 22601 190714 30 1355 100 满足碱度要求 生长速率 un 硝化所需最小污泥平均停留 时间θ cm 温度取 10℃氧的半速常数取 2mgLpH取 8 则硝化菌生长速率 因此满足硝化最小污泥停留时间为 选择安全系数来计算氧化沟设计污泥平均停留时间 由于考虑对污泥进行部分稳定实际设计污泥龄θ 18d 对应的实际硝化菌生长速率 un 实际 118 0066d1 池容 本设计设两座氧化沟 1 去除有机物及硝化所需氧化沟的有效容积 式中 V 用于硝化及氧化有机物所需的氧化沟的有效体积 m3 Y 污泥产率系数 kgVSSkg 去除 BOD5 城市污水 0305 取 05 Q 处理水流量 m3d S0 进水 BOD5 浓度 mgL Se 出水 BOD5 浓度 mgL θ cd 污泥龄 d Kd 污泥内源呼吸系数 d1 城市污水 003010d1 取 003 X 混合液污泥浓度取 MLVSS 075 4 3gL 2 反硝化所要求增加的氧化沟的体积每座 设反硝化条件时 DO 02mgL 温度采用 10℃参见《给水排水设计手册》第 5 册取 20℃时反硝化速率 rDN 取 009mgNO3NmgVSS d 则 由于合成的需要产生的生物污泥中的含 12 的氮先算这部分 氮量每日产生 的生物污泥量 由此生物合成所需氮量为 12 617 74kgd 折合每单位体积进水用于生物合成的氮量为 74 100010000 74mgL 反硝化 NO3N 量 所需去除氮量 因此反硝化所要求增加的氧化沟的体积为 所以每组氧化沟的总体积为 V 总 V 37012511 6212m3 氧化沟设计水力停留时间 h 其中缺氧区水力停留时间为 61h 好氧区水力停留时间为 89h 3 沟形设计 共设两组氧化沟每组设 4 沟 设计有效水深 4m 宽 6m 则所需沟总长 259m 按中心线 沟形设计 好氧沟和缺氧沟分隔处有两个 圆弧占用了池容这个池容折算为直线段池长按 3m 算则每座氧化沟沟道总长 L 262m 其中弯道好氧沟和缺氧沟分隔处的两个弯道不计长度 3个小弯和 1个大弯为 则直线段总长 缺氧沟沟长即缺氧池有效容积占总池容的 40分隔处折算 3m缺氧沟和好氧沟各 15m 故其沟道长 其中弯道 1 个小弯长度 则直线段总长 单沟道直线段长 4 需氧量的计算 如取水质修正系数α 085β 095 压力修正系数ρ 1 查《给水排水设计手册》第 1 册得 10℃和 25℃时的饱和溶解氧浓度分别为 C10 110mgLC25 82mgL 则标态需氧量 即单座氧化 沟的需氧量为 137kgh每座氧化沟设 2台倒伞型叶轮表面曝气机每台曝气机所需充氧能力为根据《给水排水设计手册》第 11 册选择 DS325 调速型倒伞型叶轮曝气机 [4]其性能参数见表 37 表 37 DS325 调速型倒伞型叶轮曝气机性能参数 型号 叶轮直径 mm 电动机功率 kw 充氧量 Kgh 重量 t DS325 3250 55 21107 44 考虑厌氧或缺氧还需核算混合需要的最小净输入功率以确保沟内平均水流速度≥ 025ms10℃时 u 133 则 为了增加池底水体流动防止污泥沉降在每座氧化沟中设计安 装推流器根据《给水排水设计手册》第 11 册查得采用 DQT 型低速潜水推流器其性能参数见表38 表 38 DQT 型低速潜水推流器性能参数 型号 叶轮直径 mm 动机功率 k。