供电工程课程设计10kv变电所

供电工程课程设计10kv变电所内容摘要：

L6 照明 20 17 三 WP7 动力 280 182 260 WL7 照明 25 WP8 动力 250 WL8 照明 20 17 WP9 动力 180 135 WL9 照明 40 32 总计算 负荷 ∑ 1255 / / / / / p   q   其中一 二 级负荷 （ WP WL5） p   q   144 备注 其中 回路不计入总 计算 负荷。 无功补偿 方案 根据计算出的功率因数发现不符合供电部门的要求，需要进行无功补偿，自动投切方式。 扬州大学能动学院课程设计报告 9 变压器低压侧无功补偿及 无功补偿后 低压母线计算负荷见表 23，表 24。 表 23 变压器 T1 无功补偿后低压母线计算负荷 计算点 变压器 T1 有功计算负荷 Pc kW 无功计算负荷 Qc kvar 视在计算负荷 Sc kVA 计算 电流 Ic A 功率因数 cos 补偿前低压母线计算负荷 补偿容量 kvar = [tan( )－ tan( )]= 实际取 20 组 25 kvar= 500 kvar / 500 / / / 补偿后低压母线计算负荷 表 24 变压器 T2 无功补偿后低压母线计算负荷 计算点 变压器 T2 有功计算负荷 Pc kW 无功计算负荷 Qc kvar 视在计算负荷 Sc kVA 计算 电流 Ic A 功率因数 cos 补偿前低压母线计算负荷 补偿容量 kvar = [tan( )－ tan(arccos )]= 实际取 20 组 20 kvar= 400 kvar / 400 / / / 补偿后低压母线计算负荷 总计算负荷 确定 高压进线总计算负荷见表 25。 表 25 变电所高压进线总计算负荷 序号 计算点 有功计算负荷 Pc kW 无功计算负荷 Qc kvar 视在计算负荷 Sc kVA 计算电流 Ic A 功率因数 cos 1 变压器 T1 低压母线计算负荷 2 T1 功率损耗 ΔPT≈ ； ΔQT≈ / / / 3 变压器 T1 高压侧计算负荷（序号 1＋ 2） 4 变压器 T2 低压母线计算负荷 122 5 T2 功率损耗 ΔPT≈ ； ΔQT≈ / / / 6 变压器 T2 高压侧计算负荷（序号 4＋ 5） 7 其他高压出线计算负荷 / / / / / 8 变电所 高压进线总计算负荷（序号 3＋ 6＋ 7） ∑ p   q   （另起一页） 扬州大学能动学院课程设计报告 10 3 变压器类型、台数及容量选择 变压器类型选择 本工程 变压器类型选择见表 31。 表 31 变压器类型选择 序号 类 型 选择结果 选择依据 1 变压器 相数 三相 用户一般 采用三相的 2 变比及 调压方式 10/ 无载调压 10KV 变压器一般采用无载调压 3 绕组型式 双绕组 用户供电系统大多采用双绕组 4 绝缘及冷却方式 干式 绝缘 多层或高层主体建筑内变电所要考虑防火要求 5 外壳防护等级 IP25 要防止大于 12mm 的固体异物进入，且要防 喷水 6 联结组 别 Dyn11 用于多雷区及土壤电阻率较高地区 7 产品 型号 10（ 1 5%） / S9 系列 变压器容量 变 压器台数选择 两台，根据负载的计算负荷大小来确定的。 变压器容量选择 本工程 变压器 容量 选择见表 32。 表 32 变压器容量选择 序号 项 目 计算负荷 选择两台变压器 容量 SNT kVA 1 视在计算负荷 Sc kVA 1250 2 （ ～ ） Sc kVA 3 一二级负荷 Sc（ Ⅰ ＋ Ⅱ ） kVA 4 变压器负荷率 T1 70% 1250 T2 70% 1250 所选 变压器其他技术参数见表 33。 表 33 变压器技术参数 变 压 器 全型号 原边额定电压 kV 副边额定电压 kV 原边额定电流 A 副边额定电流 A 空载损耗 kW 短路损耗 kW 空载电流 ％ 阻抗电压 ％ 干变带防护外壳 外形尺寸 长 宽 高 mm T1 S91250 10 2020 11000 5 1800*1250*1600 T2 S91250 10 2020 11000 5 1800*1250*1600 （另起一页） 扬州大学能动学院课程设计报告 11 4 变电所电气主接线设计 变电所 高压侧 电气主接线设计 两台变压器可以相互独立，也可以相互备用，两种接线方案如下图所示；考虑到供电系统的可靠性，选用第二种方式，即两台变压器相互备用。 本 工 程 可 能 采 用 的 两 个 主 接 线 方 案 见 图 41 ， 42。 技 术 经 济 较 表 41。 图 41 主接线方案一 图 42 主接线方案二 表 41 电气主接线 方案的比较 比较项目 主接线方案一（图 41） 主接线方案二（图 42） 供电安全性 高 高 供电可靠性 一般 高 灵活方便性 一般 高 扬州大学能动学院课程设计报告 12 扩建适应性 一般 高 设备的先进性 一般 一般 占地面积大小 小 小 设备的经济性 一般 一般 由上表可知，主接线方案二各种性能都比较优越，故选用主接线方案二 考虑 到 电能计量方式、所用电与操作电源的取得 ，高 低压开关柜型号为 KYN44A12，尺寸为 L800*D1500*H2200。 变电所 低压侧 电气主接线设计 低压侧采用单母线分断接线。 方案一：低压出线柜放置在两边，负荷无功补偿采用就地补偿，还采用低压母线集中补偿方式，选用低压成套无功补偿装置，可与低压配电屏并排安装，无功自动补偿控制器电流采用电流互感器安装在低压进线柜中，低压进线总开关和低压出线开关均采用低压断路器，可带负荷操作且恢复供电速度快。 低压配电的接地采用 TNCS 制。 方案二：低压出线柜放置在中间。 低压出线柜放在两边，负荷无功补偿采用就地补偿，还采用低压母线集中补偿方式，选用低压成套无功补偿装置，可与低压配电屏并排安装，无功自动补偿控制器电流采用电 流互感器安装在低压进线柜中，低压配电的接地采用 TNS 制，柜内设置 N 和 PE 线，低压配电屏采用固定分隔式，断路器为插入式安装。 比较：方案二低压出线柜放在两边，便于扩建，选择方案二。 本工程变电所高压电气系统图见附录图纸电 01，变电所低压电气系统图见附录图纸电 02。 本工程变电所高压电气系统图见附录图纸电 01，变电所低压电气系统图见附录图纸电 02。 （另起一页） 扬州大学能动学院课程设计报告 13 5 短路计算与电气设备选择校验 短路电流计算 高压系统短路计算 采用标。