多层钢筋混凝土框架结构计房屋建筑课程设计

多层钢筋混凝土框架结构计房屋建筑课程设计内容摘要：

0 4 1 . 8 4 5 2 1 7 . 9 /CDq k N m   (4) AF 和 DF 计算 q 计算。 q 包括纵向梁自重和抹灰及板 A(C)传来的荷载。 梁自重（ 400mm 250mm）： 25 ( ) / kN m    抹灰（ 10 厚混合砂浆，只考虑两侧抹灰）： 0 . 0 1 ( 0 . 4 0 . 1 2 ) 2 1 7 0 . 0 9 5 2 /k N m     板 A(C)传来的荷载：板 A(C)的面荷载为 26/kN m ，传递给纵向梁为三角形荷载，等效转化为均布荷载为： 55 6 1 . 8 6 . 7 5 /88p k N m    q 小计： 1 . 7 5 0 . 0 9 5 2 6 . 7 5 8 . 6 /q k N m     AF 和 DF 计算 ： 3 . 6 8 . 6 3 . 62 2 3 0 . 9 622AD qF F k N      (5) BF 和 CF 计算  1q 和 2q 计算。 1q 包括纵向梁自重和抹灰，板 A（ C）传来的荷载和墙体荷载。 梁自重（ 400mm 250mm）： 25 ( ) / kN m    抹灰（ 10 厚混合砂浆，只考虑两侧抹灰）： 0 . 0 1 ( 0 . 4 0 . 1 2 ) 2 1 7 0 . 0 9 5 2 /k N m     板 A(C)传来的荷载：板 A(C)的面荷载为 26/kN m ，传递给纵向梁为三角形荷载，等效转化为均布荷载为： 55 6 1 . 8 6 . 7 5 /88p k N m    1q 小计： 1 1 . 7 5 0 . 0 9 5 2 6 . 7 5 8 . 6 /q k N m    2q 为板 B 传来的荷载。 板 B 的面荷载为 26/kN m ，传递给纵向梁为梯形荷载，等效转化为均布荷载为：        2 3 2 31 . 5 1 . 5( 1 2 ) [ 1 2( ) ( ) ] 6 1 . 5 6 . 5 3 /3 . 6 3 . 6p k N m 小计：    12 8. 6 6. 53 15 .1 3 /q q kN m  BF 和 CF 计算： 14        12( ) 3 . 6 1 5 . 1 3 3 . 62 2 5 4 . 4 6 822BC qqF F k N 15 至 六 层框架计算简图 (1) ABq 计算：板 A 传递荷载。 板 A 的面荷载为 22/kN m ，传递给 AB 段为梯形荷载，等效转化为均布荷载为： 2 3 2 31 . 8 1 . 8( 1 2 ) [ 1 2( ) ( ) ] 2 1 . 8 2 . 9 5 /5 . 4 5 . 4p k N m        左右两边板 A 传递荷载，故 2. 95 2 5. 9 /ABq kN m   (2) BCq 计算：板 B 传递荷载。 板 B 的面荷载为 /kN m ，传递给 BC 段为三角形荷载，等效转化为均布荷载为：    55 2 . 5 1 . 5 2 . 3 4 /88p k N m 左右两边板 B 传递荷载，故   2 . 3 4 2 4 . 7 /BCq k N m (3) CDq 计算：板 C 传递荷载。 板 C 的面荷载为 22/kN m ，传递给 CD 段为梯形荷载，等效转化为均布荷载为： 2 3 2 31 . 8 1 . 8( 1 2 ) [ 1 2( ) ( ) ] 2 1 . 8 2 . 7 /4 . 5 4 . 5p k N m        左右两边板 C 传递荷载，故 2 . 7 2 5 . 4 /CDq k N m   (4) AF 和 DF 计算  q 计算。 q 为板 A(C)传来的荷载。 板 A(C)的面荷载为 22/kN m ，传递给纵向梁为三角形荷载，等效转化为均布荷载为： 55 2 . 0 1 . 8 2 . 2 5 /88q p k N m      DA FF和 计算： 3 . 6 2 . 2 5 3 . 62 2 8 . 122AD qF F k N      (5) BF 和 CF 计算  1q 和 2q 计算。 1q 为板 A(C)传来的荷载。 板 A(C)面荷载为 22/kN m ，传递给纵向 梁 为 三 角 形 荷 载 ， 等 效 转 化 为 均 布 荷 载 为 ：1 55 2 . 0 1 . 8 2 . 2 5 /88q p k N m     16 2q 为板 B 传来的荷载。 板 B 的面荷载为 /kN m ，传递给纵向梁为梯形荷载，等效转化为均布荷载为：         2 3 2 32 1 . 5 1 . 5( 1 2 ) [ 1 2( ) ( ) ] 2 . 5 1 . 5 2 . 7 2 /3 . 6 3 . 6q p k N m 小计：    12 2 . 2 5 2 . 7 2 4 . 9 7 /q q k N m  BF 和 CF 计算：       12( ) 3 . 6 4 . 9 7 3 . 62 2 1 7 . 8 922BC qqF F k N 七 层框架计算简图 (1) ABq 计算：板 A 传递荷载。 板 A 的面荷载为 /kN m ，传递给 AB 段为梯形荷载，等效转化为均布荷载为：        2 3 2 31 . 8 1 . 8( 1 2 ) [ 1 2( ) ( ) ] 0 . 5 1 . 8 0 . 7 2 /5 . 1 5 . 1p k N m 左右两边板 A 传递荷载，故 0 .7 2 2 1 .4 4 /ABq kN m   (2) BCq 计算：板 B 传递荷载。 板 B 的面荷载为 /kN m ，传递给 BC 段为三角形荷载，等效转化为均布荷载为：     55 0 . 5 1 . 5 0 . 4 7 /88q p k N m 左右两边板 B 传递荷载，故   0 . 4 7 2 0 . 9 4 /BCq k N m (3) CDq 计算：板 C 传递荷载。 板 C 的面荷载为 /kN m ，传递给 CD 段为梯形荷载，等效转化为均布荷载为： 2 3 2 31 . 8 1 . 8( 1 2 ) [ 1 2( ) ( ) ] 0 . 5 1 . 8 0 . 6 7 /4 . 5 4 . 5p k N m        左右两边板 C 传递荷载，故 0 . 6 7 2 1 . 3 4 /CDq k N m   (4) AF 和 DF 计算  q 计算。 q 为板 A(C)传来的荷载。 板 A(C)的面荷载为 /kN m ，传递给纵向梁为三角形荷载，等效转化为均布荷载为： 55 0 . 5 1 . 8 0 . 5 6 /88q p k N m     17  AF 和 DF 计算 ： 3 . 6 0 . 5 6 3 . 62 2 2 . 0 222AD qF F k N      (5) BF 和 CF 计算  1q 和 2q 计算。 1q 为板 A(C)传来的荷载。 板 A(C)的面荷载为 /kN m ，传递给 纵 向 梁 为 三 角 形 荷 载 ， 等 效 转 化 为 均 布 荷 载 为 ：1 55 0 . 5 1 . 8 0 . 5 6 /88q p k N m     2q 为板 B 传来的荷载。 板 B 的面荷载为 /kN m ，传递给纵向梁为梯形荷载，等效转化为均布荷载为： 2 3 2 32 1 . 3 5 1 . 3 5( 1 2 ) [ 1 2( ) ( ) ] 0 . 5 1 . 3 5 0 . 5 2 /3 . 6 3 . 6q p k N m         小计： 12 0. 56 0. 52 1. 08 /q q kN m     BF 和 CF 计算 ： 12( ) 3 . 6 1 . 0 8 3 . 62 2 3 . 922BC qqF F k N       18 （单位： kN m） 19 （单位： kN） 20 （单位： kN） 21 （单位： kN m） 22 （单位： kN） 23 （单位： kN） 24 第五章 横向框架在风荷载作用下的内力及位移计算 该办公楼钢筋混凝土框架结构 ，共 7 层，层高 ， 室内外高差为 ，基础顶面至室外地面距离。 基本风压 (kN/m2)，地面粗糙度类别为 B 类。 ○3轴线框架的负荷宽度为： 632 6363 ...B  Z 由 《 建筑荷载 规范》 可知 ，本结构  30H m m，所以 不 考虑风振系数 Z。 层号 离地面高度 (m) z z s 0w 下h 上h   20 /hhBwF zszi 下下   1 1 2 1 3 1 4 1 5 1 6 1 7 1 （单位 kN ） 25 框架梁线刚度计算 截面 b h (m2) 混凝土等级 弹性模量 (kN/m2) 跨度 L (m) I0 (m4) Ib= (m4) Kbi (kN m) C30   C30  10 C30   框架柱线刚度计算 柱位置 截面 b h (m2) 混凝土等级 弹性模量 高度 H (m) Ic(m4) cK (kN m) 27 层 0. 4 C40   底层 0. 4 C40   26 D计算 考虑梁柱的线刚度比，用 D值法计算柱的侧移刚度 柱侧移刚度 D 值计算 楼层 cK K  D 27 层 A 轴边柱  16447 B 轴中柱  19435 C 轴中柱  14846 D 轴边柱  8285 ∑D 59013 1 层 A 轴边柱  7016 B 轴中柱  7658 C 轴中柱  6647 D 轴边柱  4492 ∑D 25813 风荷载作用下框架楼层层间侧移与层高之比计算 楼层 Fj(kN) V j(kN) ∑D ij(kN/m)  mui h(m) h/ui 7 59013 3 1/15789 6 59013 3 1/8333 5 59013 3 1/5660 4 59013 3 1/4477 3 49 59013 3 1/3614 2 59013 3 1/3093 1 25813 1/1699 1 0 .0 0 6 1 4niju u m   对于框架结构，楼层层间最大位移与层高之比的限值为 1/550。 本框架的层间最大位移与层高之比在底层，其值为 1/16991/550，框架侧移满足规范要求。 27 （单位： kN m） 28 （单位： kN） 29 （单位： kN） 30 第 六 章 水平地震荷载作用下的内力计算 水平地震作用标准值计算 1 楼层重力荷载代表值 各楼层的重力荷载代表值采用估算的算法 ,以 2至 6层（结构层高为 2H ）为准，按 212 14 /kN m 计算得出。 对于底层，考虑结构层高变大，可乘以  的系数。 对于顶层，考虑为上人屋面的荷载方案时计及女儿墙的重量等因素，可乘以  的系数。 故综上所述，可将重力荷载代表值每楼层取到最大值以保证计算的简便及安全。 1 4 1 8 1 2 .6 3 1 7 5 .2iG kN 。