单层轻钢厂房设计

单层轻钢厂房设计内容摘要：

1 ) ( 2 ) ( 3 ) ( 4 ) 太原理工大学 毕业设计说明书 16 剪力图 弯矩图 1 2 3 4 5 ( 1 ) ( 2 ) ( 3 ) ( 4 ) 1 2 3 4 5 ( 1 ) ( 2 ) ( 3 ) ( 4 ) 太原理工大学 毕业设计说明书 17 风荷载（右） 轴力图 1 2 3 4 5 ( 1 ) ( 2 ) ( 3 ) ( 4 ) 1 2 3 4 5 ( 1 ) ( 2 ) ( 3 ) ( 4 ) 太原理工大学 毕业设计说明书 18 剪力图 弯矩图 1 2 3 4 5 ( 1 ) ( 2 ) ( 3 ) ( 4 ) 1 2 3 4 5 ( 1 ) ( 2 ) ( 3 ) ( 4 ) 太原理工大学 毕业设计说明书 19 竖向 轴力图 1 2 3 4 5 ( 1 ) ( 2 ) ( 3 ) ( 4 ) 1 2 3 4 5 ( 1 ) ( 2 ) ( 3 ) ( 4 ) 太原理工大学 毕业设计说明书 20 剪力图 弯矩图 1 2 3 4 5 ( 1 ) ( 2 ) ( 3 ) ( 4 ) 1 2 3 4 5 ( 1 ) ( 2 ) ( 3 ) ( 4 ) 太原理工大学 毕业设计说明书 21 水平向 轴力图 1 2 3 4 5 ( 1 ) ( 2 ) ( 3 ) ( 4 ) 1 2 3 4 5 ( 1 ) ( 2 ) ( 3 ) ( 4 ) 太原理工大学 毕业设计说明书 22 剪力图 弯矩图 1 2 3 4 5 ( 1 ) ( 2 ) ( 3 ) ( 4 ) 1 2 3 4 5 ( 1 ) ( 2 ) ( 3 ) ( 4 ) 太原理工大学 毕业设计说明书 23 第五节 内力组合表 荷载类型 单元码 杆端一 杆端二 N(KN) V(KN) M(KN*M) N(KN) V(KN) M(KN*M) 恒载 1 2 27 3 27 4 活载 1 48 2 102 3 102 4 48 风载（左） 1 2 3 4 风载（右） 1 2 3 4 吊车荷载 （竖向） 1 2 3 4 吊车荷载 （横向） 1 0 2 0 太原理工大学 毕业设计说明书 24 3 0 4 0 恒载 + 活载 1 2 3 4 恒载 + 风载 （左） 1 2 3 4 恒载 + 风载 （右） 1 2 3 4 恒 + 活 + 吊 + 左风 1 2 3 4 恒 + 活 + 吊 右风 1 2 3 4 最大 M 及 相应的 N ,V 1 2 3 4 最大 N 及 相应的 M 1 2 太原理工大学 毕业设计说明书 25 ,V 3 4 最小 N 及 相应的 M ,V 1 2 3 4 第二章 截面验算 1．柱的计算长度： 0HH μ 的系数如下 21/KK 0  刚接 11 IK H 22 IK l 1I ：柱的截面惯性矩 H ：柱的高度 2I ：横梁的截面惯性矩 l ：横梁的长度 柱： 21K = 查表： μ = 考虑到实际不完全刚接 μ = = 则 0H=μH = 8= 2．斜梁：取实际长度 0H=H = ，因檩距与墙梁的间距为 ，偶撑间距取 3m， 所以柱与斜梁的平面外计算长度取 3m 太原理工大学 毕业设计说明书 26 第一节 柱的验算 截面尺寸 900x300x16x28 截面特性： A= Ix=411000cm4 Iy=12600cm4 Wx=9140cm3 Wy= ix= iy= ： 翼缘部分： b/t=150/28=15yf235 =15 腹板： yw fth )282900(  =250 3．强度验算： 对于 22 截面，当取 Mmax M= N= kN V= 柱腹板的有效宽度计算： eWMAN 1 =105510/30980+444458000 600/4110000000 = N/mm2fy=215 N/mm2 eWMAN 2 = N/mm2 腹板边缘正应力比值：   腹板在正应力作用下的凸曲系数： )1()]1()1[( 16  k = 与板件受弯、受压有关的参数， yww fk th /2 3 /  = 235/ = 太原理工大学 毕业设计说明书 27 腹板全部有效。 因不设置加劲肋时， k y fk th 故 vlv ff  =125 N/mm2 柱腹板抗剪承载力设计值为： 39。 vwwd fthV  =844 16 125=1688 kN V= = 1688 =844 kN 弯，剪，压共同作用下： eeeNe ANWMM  =（ 215－ 105510/30980） 9140000= 1934 M= NeM ，故截面强度满足要求。 对于 11 截面，当取 Nmax M= N= kN V= 柱腹板的有效宽度计算： eWMAN 1 =410660/30980+269670000 600/4110000000 =fy=215 N/mm2 eWMAN 2 = N/mm2 腹板边缘正应力比值：   腹板在正应力作用下的凸曲系数： )1()]1()1[( 16  k = 与板件受弯、受压有关的参数， yww fk th / /  = 2 3 5/2 3 58 7 = 太原理工大学 毕业设计说明书 28 1 腹板全部有效。 因不设置加劲肋时， k y fk th 故 vlv ff  =125 N/mm2 柱腹板抗剪承载力设计值为： 39。 vwwd fthV  =844 16 125=1688 kN V= = 1688 =844 kN 弯，剪，压共同 作用下： eeeNe ANWMM  =（ 215－ 410660/30980） 9140000= M= NeM ，故截面强度满足要求。 其它截面的内力均比上述两种情况要小，故不必验算，强度均满足要求。 4．平面内稳定性验算： M=*M N= xxx il /0 =13680/364=37 =100 查表 b =,另外对有侧移的刚架取 m = 202  eE EAN  =（ 206000 30980） /（ 372） =41784KN 等效弯矩系数 10100)1( ebEmeb WNNMAN   =410660/（ 30980） +444458000/〈（ 1410660 ） 9140000〉 =〈 f=215 N/mm2 5．平面外稳定性验算： 刚架平面的计算长度可取柱隅之间的间距，即 3m yyy il /0 =3000/= 查表 b = fs Alh /0 0  =1 yow il /0 03   =1 太原理工大学 毕业设计说明书 29  yywsxybr fhtW hA 3 2 02000200020   8247119 1 4 0 0 0 08443 0 9 8 0474 3 2 0 222 = 因为 b ，对其进行修正： brb  /  =  = t =1N/ EN +(N/ EN )2 =141660/41784000=1 1100ebtey WMAN   =410660/（ 30980） +269670000/（ 9140000） = N/mm2 〈 f =215 N/mm2 6．腹板与翼缘焊缝的连接计算：   1 6 0104 1 1 0 0 4 6 4281 5 0 431wfXf fIVSh 取 fh 10mm mmt m a x  v 满足要求。 边柱验算完毕，强度和稳定性均满足要求。 第二节 梁的验算 800x300x14x26 A= Ix=292020cm4 Iy=11700cm4 Wx=7290cm3 Wy=782cm3 ix= iy= ： 翼缘部分： b/t=150/26=15yf235 腹板： yw fth  =250 3．强度验算： 太原理工大学 毕业设计说明书 30 对于 11截面，当取 Mmax M= N= kN V= 柱腹板的有效宽度计算： eWMAN 1 =105510/26740+444458000 300/2920200000 =fy=215 N/mm2 eWMAN 2 = N/mm2 腹板边缘正应力比值：   腹板在正应力作用下的凸曲系数： )1()]1()1[( 16  k = 与板件受弯、受压有关的参数， yww fk th / /  = 2 3 5/2 3  = 1 腹板全部有效。 因不设置加劲肋时， k。