唐山建设集团有限公司办公楼设计毕业设计计算书

唐山建设集团有限公司办公楼设计毕业设计计算书内容摘要：

屋所在地的设计地震动参数 max   ，特征周期值 g  ；基本雪压 20 kN /Sm ,雪荷载分布系数 r  ；基本风压 20 /wm ；地面粗糙度为 B 类。 建筑环境 ：唐山市内 ：为框架结构办公楼设计。 、水文、地质资料：温度，最热月平均 ℃，最冷月平均－ ℃；最热日平均 ℃，极端最高 ℃；相对湿度，最热月平均 78%，最冷月平均 54%；主导风向，夏季 —— 东、东南向，冬季 —— 西、西北向；降水量，年平均 —— 620 毫米，年最大 —— 951 毫米；最大降雪 深度， 190 毫米；最大冰冻深度， 800 毫米；地震设防烈度， 8 度；地基承载力标准值： 180Kpa。 8 度，第一组；抗震等级二级；场地类别 II 类； ；建筑物安全等级为二级。 ；最大冻结深度 ； fk=160Kpa；持力层为粉质粘土。 50年。 结构布置及计算简图 根据该房屋的使用功能及建筑设计的要求，进行了建筑平面、立面及剖面设计，其标准层结构平面示意图见图 31。 主体结构共四层，层高均为。 填充墙 外 墙 采用 250mm 厚的加气混凝土砌块，内墙为 200 厚加气混凝土砌块。 楼盖及屋盖均采用现浇钢筋混凝土结构，楼板厚度取 120mm。 梁截面高度按照 梁的跨度的 1/121/8 估算，由此估算的梁截面尺寸见表 31，表中还给出 8 了 各 层 梁 、 柱 和 板 的 混 凝 土 强 度 等 级。 其 设 计 强 度 C30（ fc=,ft=）。 图 31 标准层平面布置图 表 31 梁截面尺寸（ mm）及各层混凝土强度等级 层次 混凝土强 度等级 横梁（ bh） 纵梁 （ bh） 次梁 （ bh） AB 跨、 CD 跨 BC 跨 24 C30 300179。 650 300179。 400 300179。 600 300179。 500 1 C30 350179。 650 350179。 400 350179。 600 300179。 500 柱截面尺寸根据下面式（ ），（ ）估算： 12= GN wsn  （ ） cc/ NA N f （ ［ ］ ） （ ） 由题意知该框架结构的抗震等级为二级， 轴压比限值 N［ ］ =；各层的重力荷载代表值近似 值 取 为 12kN/ 2m。 由图 31 可知边柱及中柱的负荷面积分别为6179。 2m 和 6179。 2m ，由上面公式得第一层柱截面面积为： 边柱： 3cA 1 . 3 6 3 . 6 1 2 1 0 4 1 . 1 1 . 2 0 . 8 1 4 . 3         （ ） （ ）=155520 2mm 中柱： 3cA 1 .2 6 4 .8 1 2 1 0 4 1 .1 0 .8 1 4 .3        （ ） （ ） =159508 2mm 若 柱截面为正方形，则边柱和中柱截面高度分别为 394mm 和 399mm。 根据以上结果并综合考虑其他因素，本设计柱截面尺寸为 第 3 章 结构部分设计 9 1 层 600179。 600,2 至 4 层 500179。 500 本设计基础选用柱下独立基础，基础顶面标高为 （室外地坪以下）。 取 ③ 轴上的一榀框架计算，假定框架柱 嵌固 于基础顶面，框架梁与柱刚接。 由于各层柱截面尺寸不变， 梁的跨度等于柱截 面形心轴线之间的距离。 一层层高为 +=， 2到 4层层高为。 计算简图见图 32 图 32 框架结构计算简图 重力荷载计算 屋面及楼 地 面的永久荷载标准值 （上人）： 10 厚地砖 1 20 /k N m 25 厚 1:4 水泥砂浆结合层 20 .0 2 5 2 0 0 .5 /k N m 4厚高分子卷材 20. 00 4 12 0. 05 /k N m 20 厚 1:3 水泥砂浆找平层 20 .0 2 2 0 0 .4 /k N m 100 厚聚苯保温板 0 4 /kN m 20 厚 1:3 水泥砂浆找平层 20 .0 2 2 0 0 .4 /k N m 80 厚 1:6 水泥 焦渣 找坡 层 8 15 /k N m 120 厚钢筋混凝土楼板 20 .1 2 2 5 3 /kN m 10 板底 20 厚粉刷抹平 20. 02 17 0. 34 /k N m 合计 层楼面： 10 厚 地砖面层 1 20 /k N m 20 厚 1： 4 水泥砂浆结合层 20 .0 2 2 0 0 .4 /k N m 20 厚 1： 3 水泥砂浆找平层 20 .0 2 2 0 0 .4 /k N m 120 厚钢筋混凝土楼板 20 .1 2 2 5 3 /kN m 板底 20 厚粉刷 层 20. 02 17 0. 34 /k N m 合计 上人屋面 均布 活荷载标准值 楼面活荷载标准值 屋面雪荷载标准值 2kr 1 . 0 0 . 3 5 0 . 3 5 k N /oS S m    梁、柱、墙、窗、门重力荷载计算 梁、柱可根据截面尺寸、材料容重及粉刷等计算出单位长度上的重力荷载；对墙、门、窗等可计算出单位面上的重力荷载。 具体计算过程从略，计算结果见表 32如下： 表 32 梁、柱重力荷载标准值 层次 构件 b/m h/m r/（ kN/m3） β g/ (kN/m） li/m n Gi /kN ∑Gi 1 边横梁 25 18 中横梁 25 17 次梁 25 15 纵梁 25 32 柱 25 38 第 3 章 结构部分设计 11 24 边横梁 25 18 中横梁 25 17 次梁 25 15 纵梁 25 32 柱 25 38 注： β为考虑梁、柱的粉刷层重力荷载而对其荷载的增 大系数； g 表示单位长度构件重力荷载； n 为构件数量； ；柱长度取层高。 墙体 外墙 为 250mm 厚加气混凝土空心砌块（ ） ,外墙 面贴瓷砖（ ），内墙面为 30mm 厚抹灰，则 外墙 单位墙面重力荷载为：++17=。 内墙为 200mm 厚加气混凝土空心砌块，两侧均为 20mm 厚抹灰，则内墙单位面积重力荷载为： +172=。 木门单位面积重力荷载为 ；铝合金窗 户 单位面积重力荷载取。 、窗、墙的荷载统计： （ 1）窗荷载： 第 1层： C1， 24个， 1800179。 2100， 24= 2m C2， 2 个， 1200179。 1500， 2= 2m 合计： （ +） = 第 24 层： C1， 28 个， 1800179。 2100， 28= 2m C2， 2 个， 1200179。 1500， 2= 2m C3， 4 个， 1800179。 1800,4= 2m 合计： （ ++） = （ 2）门荷载： 第 1层： M1， 14个， 1000179。 2100， 114= 2m M2， 2 个， 900179。 2100， 2= 2m M3， 4 个， 1200179。 2400， 4= 2m 合计： （ ++） =45=9kN 12 第 23 层： M1， 15 个， 1000179。 2100， 115= 2m M2， 2 个， 900179。 2100， 2= 2m 合计： (+)== 第 4层： M1， 14个， 1000179。 2100， 114= 2m M2， 2 个， 900179。 2100， 2= 2m 合计： (+)== （ 3）墙体荷载： 第 1层： 外墙 :（ +） 2= 2m ， = 2m ， = 内墙 :（ 16+324） = 2m ， = 2m ， = 合计： 第 23 层 外墙 := 2m ， = 2层内墙 := 2m ， = 合计： 3层内墙 := 2m ， = 合计： 第 4层： 外墙 := 2m ， = 内墙 := 2m ， = 合计： 恒活载统计 13 层楼面： 恒载： 48== 活载：卫生间 6==108kN 楼梯 34= 走廊 （ ） （ ） == 其它楼面 （ 4） == 活载合计： 108+++= 4层屋面： 第 3 章 结构部分设计 13 恒载： = 女儿墙 （ +） 2= 恒载合计： += 活载：上人 2=， 雪荷载 = 活载合计： += 各质点重力荷载代表值 1 G G 活恒 3 4 9 9 . 7 7 6 3 1 5 3 . 6 7 5 2 1 7 1 . 0 2 5 1 6 6 6 . 5 6 6 3 7 . 7 2 8 9 0 . 5 1 8 1 6 . 5 3 6         2 G G 活恒 = 3 4 9 9 . 7 7 6 0 . 5 1 8 1 6 . 5 3 6 3 2 6 4 . 5 5 1 9 5 3 . 2 7 1 3 5 4 . 3 2 4 8 . 9 6 7 . 0 5 6        3 G G 活恒 3 4 9 9 . 7 7 6 0 . 5 1 8 1 6 . 5 3 6 1 9 5 3 . 2 7 9 4 0 . 5 4 8 . 9 6 7 . 0 5 6 3 3 2 5 . 3 4 7         4 G G 活恒 5 5 0 0 . 4 2 2 0 . 5 1 8 9 5 . 0 4 1 9 5 3 . 2 7 9 4 0 . 5 3 0 9 5 . 3 4 4 8 . 9 6 6 . 6 3 61 3 4 9 9 . 8 9 2 k N        集中于各楼层标高处的 重力荷载代表值 Gi 结果如图 33 所示 . 图 33 重力荷载代表值 14 框架侧移刚度计算 横向框架侧移刚度计算 横梁线刚度 ib 计算过程见表 33；柱线刚度 ic 计算过程见表 34。 表 33 横梁线刚度 ib 计算表 类别 层次 Ec /（ N/mm2） Bh /mmmm I0 /mm4 l /mm EcI0/l /Nmm /Nmm 2EcI0/l /Nmm 边横梁 1 179。 104 350179。 650 179。 109 7200 179。 1010 179。 1010 179。 1010 24 179。 104 300179。 650 179。 109 179。 1010 179。 1010 179。 1010 走道梁 1 179。 104 350179。 400 179。 109 2400 179。 1010 179。 1010 179。 1010 24 179。 104 300179。 400 179。 109 179。 1010 3179。 1010 4179。 1010 表 34 柱线刚度 ic计算表 层次 hc/mm Ec/（ N/mm2） Bh /mmmm Ic/mm4 EcIc/hc/Nmm 1 4430 179。 104 600179。 600 179。 1010 179。 1010 24 3600 179。 104 500179。 500 179。 910 179。 1010 柱的侧移刚度按下式计算： 2c12i / hcD  （ ） 式中， c 为柱侧 移刚度修正系数，对不同情况按 规定所列公式计算。 根据梁 、 柱线刚度比的不同，图 31结构平 面布置图中的柱 子 分为中框架柱和边柱、边框架中柱和边柱 等。 现以第二层 C3柱的侧移刚度为例，说明计算过程，其余柱的计算过程从略，计算结果见表 3 3 37。 第二层 C3 柱及与其相连的梁的相对线刚度如图 34所示，图中的数据 取自表 33和表 34。 由柱侧移刚度修正系数表可查得： 4 4 . 6 6 8 6 . 6 7 6 5 . 7 2 2 4 . 3 4 2 . 4 2 7K       （ ） （ ） c / 2 2 . 4 2 7 2 2 . 4 2 7 0 . 5 4 8Kk      （ ） （ ） 由 2c12i / hcD  得： 1 0 20 . 5 4 8 1 2 4 . 3 4 1 0 3 6 0 0 2 2 0 2 1 N /。