传动轴及加工工艺设计

传动轴及加工工艺设计内容摘要：

33 的 转速相同。 （ 4） . 确定粗车外圆 φ 及台阶面的切削用量，采用车外圆 φ 33 的刀具加工这些表面，加工余量皆可一次走刀切除，车外圆 φ 的 ap=， f1=， 台阶面的 ap=，f2=，主轴转速与 车外圆 φ 33 的 转速相同。 基本时间 （ 1） 确定粗车 外圆 φ 33 的基本时间，根据表 221 车外圆基本时间： Tj1=（ L+L1+L2+L3） *i/nf， L=,L1=ap/tankr+(23),kr=90 0 ,L1=2mm,L2=0,L3=0, f=， n=380 r/min,i=1 Tj1=+2/*380= （ 2） 确定粗车 外圆 φ 的基本时间，根据表 221 车外圆基本时间： Tj2=（ L+L1+L2+L3） *i/nf， L=250mm,L1=ap/tankr+(23),kr=90 0 ,L1=2mm,L2=0,L3=0, f1=， f2=， n=380 r/min, i=1 Tj2=(250+2)/*380+(+2)/*380= （ 3） 确定粗车 外圆 φ 的基本时间，根据表 221 车外圆基本时间： Tj3=（ L+L1+L2+L3） *i/nf， L=83mm,L1=ap/tankr+(23),kr=90 0 ,L1=2mm,L2=0,L3=0, f1=， f2=， n=380 r/min, i=1 Tj3=(83+2)/*380+(+2)/*380= （ 4） 确定粗车 外圆 φ 的基本时间，根据表 221 车外圆基本时间： Tj4=（ L+L1+L2+L3） *i/nf， L=,L1=ap/tankr+(23),kr=90 0 ,L1=2mm,L2=0,L3=0, f1=， f2=， n=380 r/min, i=1 Tj4=(+2)/*380+(+2)/*380= 确定工序 10 的基本时间： Tj= Tj1+ Tj2+ Tj3+ Tj4=（ +++） s= 14 二 第 20 号工序夹具设计说明书 工序加工要在轴 φ 的外圆表面上铣键槽保证尺寸 ，键槽宽为6h9mm； 无其它技术要求，该工序在立式铣床上加工，零件属中批量生产。 理论上限制自由度分析：槽宽由定尺寸刀具保证；保证槽深 应限制： x 移动、 y 转动。 保证键槽长度应限制： x 移动；保证键槽对称度应限制： y 移动 ,z 转动； 综合结果限制： x 移动、 y 移动、 y 转动、 z 转动 ,z 移动； 实际上限制自由度分析： V 形块定位 φ 限制： y 移动、 z 移动、 y 转动、 z 转动，大头端面用定位销定位限制： x 移动； 综合结果实际限制： x 移动、 y 移动、 y 转动、 z 转动、 z 移动； 工件采用 V 形块定位，对称度分析： 基准不重合误差为： jb=， 基准位移误差为： Δ db=0 则：△ dw=△ jb+△ db= 对尺寸 分析： 基准不重合误差为： jb=+= 基准位移误差为： Δ db=（ d） == 则：△ dw=△ jb+△ db= 由于 T= mm， T/3=,即△ dw≤ T/3，故该夹具能够满足加工要求 . 本套夹具采用铰链压板夹紧； 工件在加工时所受的力主要是切削力 F，由机床夹具设计手册表 127 得切削力的计算公式：Fx=667Ds Kp=667x7x700 x650/726≈ 1083N 实际所需加紧力与计算加紧力之间的关系为： (K 由表 122 查得为 ) F=KFx=== 15 A X m m J B TVM XM M8x 87 16 三 第 10 号工序刀具设计说明书 粗车轴各段外圆保证尺寸 φ 33， φ ，φ ，φ 公差等级为 IT12。 此道工序保证的尺寸精度要求不高可用游标卡尺测量，属粗加工，因此可用 90 度外圆车刀。 （ 数据来源参考书 [3]） 序号 项目 数据来源或公式计算 采用值 1 车刀外行 表 2 27 焊接式 900 强力外圆车刀 2 刀片材料 YT5 刀杆材料 45 钢 3 几何角度 表 2 29 Λ s=00 γ o=120 α o=60 α o’=40 κ r=90 0 κ r’=100 γε = 4 断削参数 前面型式 表 21 212（ f=） 带倒棱曲面圆弧卷削槽前面 Ln=,γ o 1= 200 br1= qn= 5 过渡刃 表 213（ ap=） 直线过渡刃 Kre=450 bε =1 6 刀片型号 表 23 A420 L=20 ,B=12 ,C=7,R=,r=1 e= 7 车刀外型 结构尺寸 表 2 2 25 BxH=20x30 L=150 M=8(900 弯头车刀 ) 8 刀槽 型式 表 24 Sinrj=ln/2qn=Γ c=γ oγ j=120 Hc=H+(1~2)cCosα o/Cos( α o+ γ c) =30+17Cos5/Cos( 50 + )=317x1/1=24 Bc=BC*tg(α o+γ c) =127tg(60 + )= Lc=LCCosα o/Cos( α o+γ c)*tgα o’ =( 60 + )*tg5 == Γ j= Γ c= Hc=24mm Bc= Lc= 17 技术条件（1）、刀片材料 ，刀杆45钢；（2）、刀片型号： ；（3）、使用105号焊料，（4）、刃口不得有崩刀，刀面不得有裂纹。 18 四 第 40 号工序量具设计 说明书 对轴外圆φ 30k6 选基孔制，首先确定被测轴的极限偏差，查 [4]公差书第三章极限与配合标准得 φ30k6 的上偏差 es= ,下偏差 ei=。 公差等级为 IT6。 轴的外圆φ 30k6 的量具用卡规，量具测量面的材料用硬质合金，测量面的硬度为 5865HRC，其它部分的材料为 45 钢。 （ 1）确定工作量规的制造公差和位置要素值，由公差书表 61 得 IT6 尺寸 φ 30k6 的量规公差为T=,位置要素 Z=.。 （ 2）计算工作量规的极限偏差： φ 30k6 通规：上偏差 =esZ+T/2=+= 下偏差 =esZT/2== 磨损极限 = es= 止规：上偏差 =ei+T=+= 下偏差 =ei= 19 5. 极限量 具结构设计 20 毕业设计总结 经过了这一段时间，在指导 老师 的热心帮助下和我自己的努力下完成了这次 论文。 在这过程中，我把作业所涉及到的课本都系统地复习了一遍，有的比以前学的更透彻，而且有了整体概念。 同时还把这些课本的内容都联系了起来，整合到了一份作业上，“ 机 ” 与 “ 电 ” 的整合， “ 理论 ” 与 “ 实践 ” 的整合， “ 技术 ” 与 “ 经验 ” 的整合，真可谓全兵演练，真的受益非浅。 然而，通过这次作业也暴露出了我的许多不足之处，概念模糊、工作原理搞不清、结构设 计不合理、缺乏创新理念等等。 这些不足在以后的工作中肯定起到很大的反作用，阻碍工作进展，所以我会狠下功夫，改掉这些不足。 在学习和生活期间，我始终感受着导师的精心指导和无私的关怀，我受益匪浅 ，此向各位老师表示深深的感谢和崇高的敬意。 不积跬步何以至千里，本设计能够顺利的完成，也归功于各位任课老师的认真负责，使我能够很好的掌握和运用专业知识，并在设计中得以体现。 同时我在网上也搜集了不少资料，才使我的毕业论文工作顺利完成。 总之 ,通过这么长时间的合作我们的团体结合力得到了近一步的提高 .在每个地方我门都要注意团结精神 ,跟同事的和睦相处也是必不可少的。 21 参考文献 [1] 机械制造技术基础课程设计指南： 主编： 崇凯 化学工业出版社 [2] 机械制造工艺学： 主编：。