某文体中心游泳池网架拆除方案

某文体中心游泳池网架拆除方案内容摘要：

小于 100cm，并用不少于 2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端的距离不小于 10cm. 脚手板采用松木，厚 5cm，宽 3545cm，长度不小于 的硬木板。 在作业层下部架设一道水平 兜网，随作业层上升，同时作业不超过两层。 脚手板应平铺、满铺、铺稳，接缝中设两根小横杆，各杆距接缝的距离均不打鱼 15cm。 靠墙一侧的脚手板离墙的距离不应大于 15cm。 拐角处两个方向的脚手板应重叠放置，避免出现头和空挡现象。 、脚手架搭设的工艺流程为：搭设作业平台→材料配备→定位设置底座→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→小横杆→大横杆→剪刀撑→挡脚手板。 、材质及其使用的安全技术措施 ① 扣件的紧固程度在 4050N m,对接扣件的抗拉承载力为 3KN。 扣件上螺栓保持适当的拧紧程度。 对接扣件安装时 其开口应向内，以防进雨水，直角扣件安装时开口不得向下，以保证安全。 ② 各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于 100m。 ③ 钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得混用。 禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件。 、脚手架搭设的安全技术措施 ① 脚手架的基础必须经过硬化处理满足承载力要求。 做到不积水、不沉陷。 ② 搭设过程中划出工作标志区，禁止行人进入，统一指挥、上下呼应、动 12 作协调，严禁在无人指挥下作业。 当解开与另一个人有关的扣件时必须告诉对方，并得到允许，以防坠落伤人。 ③ 开始搭设立杆时，应每隔 6 跨设置一根 抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除。 ④ 脚手架及时与结构拉结或采用临时支顶，以保证搭设过程安全，未完成脚手架在每日收工之前一定要确保架子稳定。 ⑤ 脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不得超过相邻连墙件以上两步。 ⑥ 在搭设过程中应由安全员、架子班长等进行检查、验收和签证。 每两步验收一次，达到设计施工要求后挂合格牌一块。 、计算 扣件式钢管脚手架的计算 1）、钢管类型为ф 48 La= lb= h= 2）、挑架承受荷载的传递途径是：脚手板→小横杆→ 大横杆→立杆→楼面顶板 3）、扣件抗滑力计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑力设计值 RC=8KN ① 横杆的自重标准值 P1= = 施工均布荷载取 ㎡ ,钢脚手板荷载取 ㎡ 活载标准值 Q=3 脚手板荷载标准值 P2= 13 荷载的计算值 R= ＋ ＋ = RRC=8KN 4）、脚手架荷载标准值 查 JGJ130— 2020G 表 A— 1， 每米立杆承受自重标准值 gk=脚手板自重标准值 ㎡ 栏杆与脚手板自重标准值 吊挂的安全设施荷载 , 包括安全网 ㎡ 则静荷载标准值 : 19＋ 3 (＋ )/2＋ 3/2＋ 19= 活荷载为施工荷载标准值 =3 1 立杆的轴心压力设计值 N= ＋ = 风荷载标准值 WK= 2μ S W0 W0 取 ㎡ , 见结构施工图 G— 1 风荷载高度变化系数μ Z= 风荷载体型系数μ 2= 风载标准值 WK= =㎡ 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW= h2/10 MW= m 5）、立杆的稳定性计算 轴心受压立杆的稳定系数 L0/i= 1800/=145 立杆截面回转半径 i= 查表 5— 18φ = 立杆净截面积 A=489m㎡ 14 立杆抵抗矩 W= 103mm3 考虑风荷载时 , 立杆的稳定性验算 : N/φ A+MW/W≤ f=205N/m㎡ 103/ 489+ 103/ 103=50N/ m㎡ 205/ m㎡ 立杆的稳定性满足要求 6）、水平杆稳定 a、计算需用各有关参数、表格摘录杨嗣信编写的《高层建筑施工手册》如下： （ 1）、Φ 48* A1=489mm2，回转半径 I=16mm； （ 2）、Φ 48*、抗弯、抗压 设计 值 f=205N/mm2。 截面抵抗矩W=5078mm3，截面 I=121900mm4； （ 3）、外脚手施工荷载 Qk=； （ 4）、扣件连接抗滑承载力 Nv=6KN/只。 b、外双排脚手架方案核算： 脚手架搭设方案简图如附图所示。 计算简图可视脚手架与墙体结构为柔性支承，底座为铰接点，立杆纵距 L=，步距 h=，脚手 架 与墙体结构连接点设置水平间距为 ，竖向间距。 （ 1）、允许自由高度 [H]核算： [H]≤ H/（ 1+H/100） H=[KAφ (+ QK)]h/ GK1 查表： KA= φ Af= N QK = N GK1= NGK2= 各项数值代入公式可知： 15 H≈ 84m [H]≈ 45m 实际本工程外脚手架最大搭设高度约为 23m，故搭设高度符合要求。 （ 2）、整体稳定性（在垂直荷载下）核算： 整体稳定性应满足： N/ψΑ≤ KA KH f N 底部最大值： N=(n 步 * N GK1+ NGK2) + QK 查表：ψ = KH = f=205N/mm2 n取 12步（其他同前、下同）。 各项数值代入公式可知： N= N/ψΑ =因 N/ψΑ =KA KH f= N/mm2 故整体稳定性符合要求。 （ 3）、局部稳定性核算： 局部稳定性应满足： N1/ψ 1Α 1+δ m≤ KA KH f N1 最不利立杆轴向力： N1=G1（ 12 步钢管扣件自重） +G2（ 12 步施工荷载对内立杆轴向力） =1/2**12* N GK1+1/2*10/11*(+)*( NGK2+ N GK1) 代入数值： N1= 查表：ψ 1= δ m=。