机械设计课程设计-带式运输机传动装置二级展开式圆柱齿轮减速器f15v11d220全套图纸

机械设计课程设计-带式运输机传动装置二级展开式圆柱齿轮减速器f15v11d220全套图纸内容摘要：

i nm i n  输出轴的最小直径显然是安装联轴器处轴的直径 d。 为了使所选的轴直径 d与联轴器的孔径相适应，故需同 时选取联轴器型号。 联轴器的计算转矩  TKT Aca ，查《机械设计》表 ，取 AK ，则： mmNTKT Aca   2 6 9 5 5 0 按照计算转矩 caT 应小于联轴器公称转矩的条件，查手册，选用 LX2 型弹性柱销联轴器，其公称转矩为 mmN560000。 半联轴器的孔径 mmd 30 ， 故取 mmd 30 ，半联轴器长度 mmL 82 ，半联轴器与轴配合的毂孔长度 mmL 60 Ⅳ .轴的结构设计 (1).根据轴向定位的要求确定轴的各段直径和长度 1).为保证半联轴器轴向定位的可靠性， ⅡⅠ l 应略小于 L ，故取 ⅡⅠ l =58 2）Ⅱ处轴肩高 h=(～ ） d,故取 h=3mm,则 mmd 36ⅢⅡ 2).初步选择滚动轴承。 因轴承受径向力，故选用圆锥滚子轴承。 按照工作要求并根据 mmd 36ⅢⅡ ，查手册选取型号为 30208 的轴承，其尺寸为mmmmmmBDd 188040  ，故 mmdd 40  ⅧⅦⅣⅢ 3）为方便安装， 应略大于ⅦⅥ d ⅧⅦ d ，取 ⅦⅥ d =45mm mmd 30 mml 58ⅡⅠ mmd 36ⅢⅡ mmdd 40  ⅧⅦⅣⅢ ⅦⅥ d =45m m mmd 52ⅥⅤ 13 4)为 使套筒端面可靠的压紧齿轮， 60,2  lbl Ⅶ—ⅥⅦⅥ 故取度应略小于齿轮轮毂的宽 5)齿轮的定位轴肩高度 h=(～ ） d,取 h=,取 mmd 52ⅥⅤ 5）参见表 ，轴环的宽度 b≥ =,故取 mml 8ⅥⅤ 6）取 32lⅧ—Ⅶ 7）参考资料， a=10,s=10,则 mmasBl l 30 Ⅴ～ⅥⅣⅢ (2).轴上零件的周向定位 齿轮、半联轴器与轴的周向定位均采用平键连接。 按 ⅤⅣ d 由机械设计手册查得平键截面 mmmmhb 914  ，键槽用键槽铣刀加工，长为 mm45 ，同时为了保证齿轮与轴配合有良好的对中性，故选择齿轮轮毂与轴的配额为 67nH ；同样，半联轴器与轴的连接，选用平键为 mmmmmm 4578  ，半联轴器与轴的配合为 67kH。 滚动轴承与轴的周向定位是由过度配合来保证的，此处选轴的直 径尺寸公差为 6m。 (3).确定轴上圆角和倒角尺寸 参考机械设计手册，取右轴端圆角   ，左轴端为   Ⅴ .求轴上的载荷 首先根据轴的结构图做出轴的计算简图。 在确定轴承的支点位置时，应从手册中 查取 a 值。 对于 7008AC 型角接触球轴承，由手册中查得 mma 15。 因此。 作为简支梁的轴的支撑跨距 mmmmmmLL 92464632 。 根据轴的计算简图做出轴的弯矩图和扭矩图。 从轴的结构图以及弯矩和扭矩图中可以看出截面 C 是轴的危险截面。 现将计算处的截面 C处的 HM 、 VM 及 M 的值列于下表。 载荷 水平面 H 垂直面 V mml 8ⅥⅤ 32l Ⅷ—Ⅶ 错误 !未指定书签。 14 支反力 F NFNFNHNH , 21  NFNF NVNV 7 7, 7 4 21  弯矩 M mmNMH  7 2 4 6 , 1 5 3 6, 0 8 3 6 21 mmNMmmNM VV  总弯矩 mmNM  1 ， mmNM  1 1 6 32 扭矩 T mmNT  179700 15 Ⅵ .按弯扭合成应力校核轴的强度 进行校核时，通常只校核轴上承受最大弯矩和扭矩的截面（即危险截面 C）的 强度根据上表数据，以及轴单向旋转，扭转切应力为脉动循环变应力，取  ，轴的计算应力 M PaW TMca )( 221   前已选定轴的材料为 45 钢，正火处理，由《机械设计》表 151 查得 MPa55][ 1  因此 ][ 1 ca ，故安全。 Ⅶ .精确校核轴的疲劳强度 (1).判断危险截面 截面 A，Ⅱ ,Ⅲ ,B 只受扭矩作用，虽然键槽、轴肩及过渡配合所引起的应力集中均将削弱轴的疲劳强度，但由于轴的最小直 径是按扭转强度较为宽裕确定的，所以截面A,Ⅱ ,Ⅲ ,B 均无需校核。 16 从应力集中对轴的疲劳强度的影响来看，截面Ⅳ和Ⅴ处过盈配合引起的应力集中最严重；从受载的情况来看，截面 C 上的应力最大。 截面Ⅴ的应力集中的影响和截面Ⅳ的相近，但截面Ⅴ不受扭矩作用，同时轴径也较大，故不必做强度校核。 截面 C 上最然应力最大，但应力集中不大（过盈配合及键槽引起的应力集中均在两端），而且这里轴的直径最大，故截面 C 也不必校核。 截面Ⅵ显然更不必校核。 由《机械设计》第三章附录可知，键槽的应力集中系数比过盈配合的小，因而该轴 只需校核截面Ⅳ左右两 侧即可。 (2).截面Ⅶ左侧 抗弯截面系数 333 1 1 mmdW  抗扭截面系数 333 mmdW T  截面Ⅶ左侧的弯矩 M 为 mmNMM  1 截面Ⅳ 上的扭矩 T 为 mmNT  179700 截面上的弯曲应力 M PaWMb  截面上的扭转切应力 M P aWTTT  轴的材料为 45 钢，正火处理，由《机械设计》表 ,得 MPa590B ，MPa2551  ， MPa1401 。 截面上由于轴肩而形成的理论应力集中系数  及  按《机械设计》附表 32查取。 因 dr ， 12 dD ，经差值后可查得  ，  17 又由《机械设计》附图 31可得轴的材料的敏性系数为 q ， q 故有效应力集中系数为 )1(1   qk 3 5 6 )1(1   qk 由《机械设计》附图 32 的尺寸系数  ；由附图 33的扭转尺寸系数  轴按磨削加工，由附图 得表面质量系数为    轴未经 表面强化处理，即 1q ，则综合系数为  kK  kK 查手册得碳钢的特性系数 ~ ，取  , ~ ，取  于是，计算安全系数 caS 值，则   maKS      maKS    22  SSSSSS ca 故可知其安全。 (3).截面Ⅶ右侧 抗弯截面系数 333 mmdW  抗扭截面系数 333 1 2 8 0 mmdW T  18。