广厦10－3－广厦建筑结构cad部分编制要点

广厦10－3－广厦建筑结构cad部分编制要点内容摘要：

iiimim VGGV 22)(2 )(21 iiimiimim VGGKKV 23)(2 / REVEimEh AfV  24)(2 0vavaVE fff    /)( REsyVEimEh AfAfV  广厦建筑结构 CAD 部分编制要点 广东省建筑设计研究院 40 式中： As  层间竖向截面中水平钢筋总截面积； A  墙体横截面面积； fy  水平钢筋强度设计值，取“砖混总信息”中所指定的底框计算程序总体信息中的墙分布筋强度，若 I 级取 210N/mm2，若 II 级取 300N/mm2，若 III 级取 360N/mm2，也可指定强度。 ⑶当考虑构造柱参与墙体工作时， 按下式计算 ： 式中： Ac  墙段内构造柱总截面积 ， Ac , 取 Ac=； ft  构造柱的混凝土抗压强度设计值； As  构造柱纵筋面积；    中部构造柱参与系数，一般取 ； c  墙体约束修正系数，一般 取。 10)墙的厚度应按实际输入，不应计入抹灰层，为使墙自重在形成时能加上抹灰层重，用户可根据实际情况输入墙体比重。 墙体受压承载力计算 1)受压承载力计算的墙体构件按交互输入的节点自动生成，每个节点生成一个承压构件。 各墙肢的长度当有洞口时取到洞口边，无洞口时取两节点的中点。 构件的轴力取其各墙肢轴力之合力。 2)受压承载力按下式验算： NfA （ 226） 式中： N  轴力设计值；   影响系数 ，影响系数 根据砖墙的高厚比和上下偏心按规范求解 ； f  砌体抗压强度设计值 ，当砌体用水泥砂浆砌筑时， f = ； A  截面积。 上层砖房 与底层框架的刚度比 D 值法求空框架侧移刚度 每根柱子的抗剪刚度： i1 i2 i2 ic ic (a) (b) )272(12 2  h iD c25)(2 /))(( REsyctcVEcimEh AfAfAAfV  广厦建筑结构 CAD 部分编制要点 深 圳市广厦软件 有限公司 41 式中 如图（ a） 如图（ b） 为梁柱刚度比影响系数， K 为梁柱刚度比， i i2 是梁的线刚度， ic 是柱在侧移方向的线刚度， h 是层高。 将所有柱子的 D 值相加，得到层侧移刚度 Kf。 填充墙的层间侧移刚度 式中： Ew  填充墙砌体的弹性模量； Hw  填充墙高度； Aw  填充墙水平截面积；   剪切影响系数； Iw  填充墙水平 截面惯性矩； Ψ mΨ v  洞口影响系数。 抗震墙的侧移刚度 （ 1） 1 时 （ 2） 14 时 （ 3） 4 时不考虑墙体抗侧力刚度 )282(2  K K)292(21  ic iiK)302(2  iciK,)(33vmwwwH IEKw    )312(9 2 wwwHA I)322(  bh)332(  HGAK j)342()3( 2 2bHHEAKj广厦建筑结构 CAD 部分编制要点 广东省建筑设计研究院 42 式中： h 净墙高， b 墙长， G 剪切模量， E 弹性模量， H 层高， A 墙体截面面积。 各墙段刚度 Kj 之和为总抗侧刚度 Kwe。 底框上砖房结构在地震倾覆力矩作用下柱的附加轴力 根据抗震规范 ,采用底部剪力法可计算各层地震力 Fi， FEK=α 1Geq (235) Fi=EKjiii FhGhG i=1,6 (236) 地震作用下总倾覆力矩 Mq=∑ Fihi (237) 由于进入空间分析 SS计算的只是底框部分，此时上部砖房的荷载已加到底框顶层。 只取底框各层，按 Fk=EKjjkk FhGhG ， k=1,2 计算各层地震力 Fk，地震作用下底框结构倾覆力矩 Mk=∑ Fkhk (238) 考虑上部砖房影响，仅按底框计算的柱附加轴力偏小。 因此需对地震作用下底层柱轴力进行放大，放大系数 S为： kqMMS (239) S大于。 在广厦结构 CAD用 SS程序计算底框结构时，程序自动放大地震工况下的柱底轴力。 墙体高厚比计算 墙段选取 每个墙段自动生成一个墙计算单元，按墙单元进行高厚比验算。 计算公式 根据规范 条，高厚比 按下式计算：  = H0/h  1 2 [] 式中： H0墙计算高度。 刚性楼面：当 S 2H， H0=H；当 2H S H， H0=+；当 H  S， H0=。 刚柔性楼面： H0=，和柔性楼面： H0=。 S墙段长度 H层高 h墙厚 []墙允许高厚比，按下表取值 h1h2653241层F6,h 6F5,h 5F4,h 4F3,h 3F2,h 2F1,h 1 广厦建筑结构 CAD 部分编制要点 深 圳市广厦软件 有限公司 43 砂浆强度等级 墙 [] 16 20 22 24  26 1 自承重墙允许高厚比修正系数，对承重墙 1 = 2有门窗洞口墙允许高厚比的修正系数 2 = 1 – bs / S bs 在 S 范围内的门窗洞口总长度，如果 2 ， 取 2=；如果洞 口高度等于或小于 H/5， 2 =。 当 S  1 2 [] h 且 S 时，不作墙高厚比验算。 结果输出 图形显示：当点按“墙高厚比”时，每墙段显示验算结果。 符号“ /”前为计算的高厚比  ，“ /”后为经修正的容许高厚比值 1 2 []。 墙体局部受压承载力计算 局部受压节点的选取 程序自动搜索需要进行砌体局部受压计算的节点，符合条件的节点是：梁端部节点，且该节点无柱，但有一片以上的墙体过该节点。 无梁垫梁端支承处砌体的局部受压承载力计算公式：  N0 + Nl    f A l  = – A 0 / A l N 0 = 0 A l A l = a0 b a0 = 10 sqrt( hc / f ) 式中：  上部荷载的折减系数，要求   0 N0 局部受压面积内上部轴向力设计值 Nl 梁端支承压力设计值 0 上部平均压应力设计值  梁端底部压应力图形的完整系数，取 a0 梁端有效支承长度，当 a0 a ，取 a0 = a a 梁端实际支承长度 b 梁宽 广厦建筑结构 CAD 部分编制要点 广东省建筑设计研究院 44 hc 梁高 f 砌体的抗压强度设计值 h 墙厚  砌体局部抗压强度提高系数  = + sqrt ( A 0/Al –) A l局部受压面积 A 0影响砌体局部抗压强度的计算面积，按下列情况计算： 梁端节点只有单肢墙时， A 0= A l + b h，并取   ； 梁端节点有平行的两肢墙时， A 0= (2 h + b) h，并取   ； 梁端节点有垂直的两肢墙时， A 0= (a + h) h + (b + hl h) hl， hl 为与梁垂直的墙肢的墙厚，并取   ； 梁端节点上有三肢及以上墙肢时， A 0= (a + h hl) h + (b + 2 hl ) hl， hl 为与梁垂直的墙肢的墙厚，并取   ； 刚性垫块下砌体局部受压承载力计算公式： N0 + Nl   1 f A b N 0 = 0 A b A b = ab bb 式中： N0 垫块面 积 A b 内上部轴向力设计值  垫块上 N0 及 Nl 合力的影响系数  = 1/（ 1 + 12 e 2/ h2 ） 1 垫块外砌体面积的有利影响系数， 1 = ，且 1  A b垫块面积 ab 垫块伸入墙内的长度 bb 垫块的宽度 a0 梁端有效支承长度， a0 = 1 sqrt( h / f) 1 刚性垫块的影响系数 0 / f 0 1 梁端有 长度大于  h0 的梁垫局部受压承载力计算公式： N0 + Nl  2 f bb h 0 N 0 =  bb h 0 0 h 0 = 2 ( 10 I b / h )1/3 式中： 广厦建筑结构 CAD 部分编制要点 深 圳市广厦软件 有限公司 45 bb 垫梁宽度 h0 垫梁折算高度 hb 垫梁的高度 h 墙厚 Ib 垫梁的截面惯性矩 结果输出 图形输出：每受压区节点显示验算结果，第一个“ /”前为抗力值，其后为荷载效应值。 第二个“ /”后为梁垫类型号（ 1 为无梁垫 ； 2 为刚性垫块； 3 为长度大于 h0 的垫梁）。 当抗力大于等于荷载效应时，满足局部受压承载力要求。 文件输出结果：文件名为“ JBSY*.OUT”， *为层号，格式如下： 第 1结构层局部受压计算结果 梁号 :1 端部 : 右端 梁垫类型：无梁垫 梁支承宽度 b= 200mm 梁高度 h= 500mm 梁端有效支承长度 a0= 上部荷载产生的平均压应力 S0= 局部受压面积 Al= 32530mm2 影响局部抗压强度的计算面积 A0= 163200mm2 梁 端支承压力 Nl= 上部荷载产生的轴力 N0= 砌体抗压强度设计值 f= 上部荷载折减系数 = 压应力图形完整系数 = 抗压强度提高系数 r= 局部受压荷载效应值 = 局部受压抗力值 =。 验算通过 5 柱双向偏压验算 对墙、柱承载力进行双向偏压验算是规范所要求的，广厦 CAD 系统严格按规范要求做。 经简化后，以受压区尽端为原点 O，以 为转角，建立 xy座标系 ，则正截面承载力计算公式为： 广厦建筑结构 CAD 部分编制要点 广东省建筑设计研究院 46 )402(1 1   c sninj sjsjciciAAN  )412( 1 1   c sninj sjsjsjciciciyAyAeN  式中： N— 轴向力设计值； e— Le， L 为重心 ( , )x y0 0 到 x轴的距离； e— ( e ea0 )， 为偏心距增大系数， e0 =M/N， ea 为附加偏 心距； ci ciA， — 第 i个混凝土单元的应力及面积，不考虑拉区应力，压区应力取ci cmf ； sj sjA， — 第 j个钢筋单元的应力及面积，定义压应力为正；  sj s sjE yR 0 0033 1. ( ) ， (242) 且满足    f fy sj y d — 钢筋直径，据规程，截面内所有纵向钢筋取相同直径； yci , ysj — 第 i个混凝土单元、第 j个钢。