钢筋调直机设计说明书硕士论文(编辑修改稿)

钢筋调直机设计说明书硕士论文(编辑修改稿)内容摘要：

压辊 )之间的弧型槽，然后反向转动偏心手柄，使上压辊放下，上下两压辊呈夹持钢筋状态。 沈阳建筑大学毕业设计 8 图 25 钢筋调直机压辊与弹性力实现方式 Bar straightening machine roller and the elastic force realization 钢筋压在两压辊之间，被调整钢筋力量的大小取决于压辊之间的夹持力。 与上压辊机械相连的连杆上有一弹簧与之相连，该弹簧对上压辊实施加压，压辊的牵引力与压力成正比，故对不同直径与材质的钢筋应选择不同的弹簧压力， 从而较好地握持并牵引钢筋。 同时，为防止在剪切时的连切现象，在钢筋被顶停下时，钢筋与压辊间应能出现明显的打滑。 因此弹簧压力的调整是调直机能否正常工作的关键。 传动箱中 偏心轴的双滑块机构带动锤头作垂直方向的直线往复运动，剪切机构的方刀台中装有上下切刀，当装在方刀台中的切刀进入锤头下面时，上切刀被锤击而实现钢筋切断工作。 钢筋被打断后，方刀台靠拉杆弹簧复位。 受料架是调直切断机的定长机构，架上有用于定长的定尺板，根据需要的长度调整好定尺板在拉筋上的位置，并调整好拉筋弹簧的压力，使被调直钢筋能顶动定尺板前进，而且又要在钢筋被切断后方刀台能及时复位。 当被调钢筋顶动定尺板前进到位时，定尺板带动拉筋移动，拖动方刀台进入锤头下面而实现剪切。 剪切完成后，方刀台靠拉杆弹簧复位。 当钢筋被切断时 ，受料架张沈阳建筑大学毕业设计 9 开卸料，钢筋落下后，受料架随即关闭，接受下一根钢筋。 受料架卸料时，张开时间的长短由时间继电器控制。 沈阳建筑大学毕业设计 10 第三章 电机选择 生产率和功率计算 生产率计算 )/( 0 hkgKD nGQ  31 式中 D牵引轮直径（ mm） N牵引轮转速（ r/min） 0G 每米钢筋重量（ kg） K滑动系数， 一般取 K=～ 带入相应数据得： )/()/( 0 hkghkgKD n GQ   功率计算，选择电动机 调直部分： 调直筒所需的功率： )(97400111 KWMnN  32 式中 i n/11取传动效率，皮带传动可）调直筒转速（rn ` 调直筒的扭矩： )()1(2 3 mmNL febdM s   33 沈阳建筑大学毕业设计 11 式中 )42mmLffmmdbmmemmNs调直块的间距（数，一般取钢筋对调直块的摩擦系）钢筋直径（钢筋弯曲次数，一般取）调直块偏移量（）钢筋屈服点（ 带入相应数据，得： ).().(13836880 )(41023542 3 mNmmNM  )( KWN  考虑到摩擦损耗等因素，选电动机型号为 4132 SY ，功率为 ，转速为1440r/min. 牵引部分： 钢筋牵引功率： )(102 22 KWPN  34 式中 /22来计算传动效率，按综合传动按性能参数查表取得）调直速度（ sm 牵引轮压紧力： ）（ Nf PP sin4 ][1 35 沈阳建筑大学毕业设计 12 式中 0145][轮槽角度，一般为数取钢筋对牵引轮的摩擦系）牵引钢筋所需的拉力（fNP )(88445s 500 NP   )( 408842 KWN  切断部分： 钢筋剪切功率： )(97404 s in4213 KWdRN cc    36 式中 /4421来计算传动效率，按综合传动）齿刀切角（每分钟切断次数）（倍抗拉强度的剪切极限强度，约等于）钢筋直径（）曲柄偏心距（CmmNmmdmmRccc 带入相应数据，经计算得： )( 404 45s i 23 KWN    钢筋切断力 P： )(4 2 NdP c 37 式中 d钢筋直径， mm c 材料抗剪极限强度， 2/mmN 沈阳建筑大学毕业设计 13 带入相应数据得： )( 22 NdP c   钢筋切断机动刀片的冲程数 n： inn I (r/min) 38 式中 In 电动机转速， r/min i机械总传动比 带入相应数据得：  inn I (r/min) 作用在偏心轮轴的扭矩 M： )]} (]1[[c os )s i n({Pr 0 mmNLrrLrrrM kbkak    39 式中 kr 偏心距， mm  －偏心轮半径与滑块运动方向所成之角  － LrKK k其中：),s ina rc s in(  L连杆长度， mm 0r －偏心轮轴径的半径， mm ar 偏心轮半径， mm br －滑块销半径， mm  滑动 摩擦系数，  =～ 沈阳建筑大学毕业设计 14 带入相应数据得： 驱动功率 N： )( 171 6200 kWMnN   310式中 M 作用在偏心轮轴的扭矩， N mm n 钢筋切断次数， 1/min  传动系统总效率 带入相应数据得：  MnN= )( 125180 kW 牵引与切断 总功率： )( KWNNN  考虑到摩擦损耗等因素，选电动机型号为 490 LY ，功率为 ，转速为1400r/min. )(2 5 1 8 0]}1005]100201[[ o s) i n ({20xx87]}]1[[c o s)s i n ({Pr0mmNLrrLrrrM kbkak沈阳建筑大学毕业设计 15 第四章 皮带选择 第一组皮带传动机构的设计 设计的原始条件为：传动的工作条件，传递的功率 P，主、从动轮的转速 1n 、 2n （传动比 i），传动对外廓尺寸的要求。 设计内容：确定带的型号、长度、根数； 传动中心距； 带轮基准直径及结构尺寸； 计算初拉力 0F ， 带对轴的压力 0Q 设计的步骤和方法 确定设计功率 cp 考虑载荷性质和每天运转的时间等因素，设计功率要求要比传 递的功率略大，即： )(kWPKP AC  41 式中 P传递的额定功率， CP （ KW） AK 工作情况系数， AK = CP  =(KW) 初选带的型号 根据设计功率 cP 和主动轮转速 1n =1440r/mim。 选定带的型号为 A型。 确定带轮的基准直径 1d 和 2d （ 1）选择 1d ，由 min1 dd dd  ，查表得 1d =280（ mm） 沈阳建筑大学毕业设计 16 （ 2）验算带速 V，带速太高则离心力大，减小带与带轮间的压力 易打滑，带速太低，要求传递的圆周力大，使带根速过多，故 V应在 5～ 25mm/s 之内。 )/()10 0060( 14 )10 0060( 11 smndV d    42 （ 3）计算从动轮基准直径 2d ： 2d =i 1d =121 ddnn 28028001440 =（ mm） 33 取标准值 2d =140（ mm） 确定中心距 a 和带的基准长度 dL 一般取 )(2)( 21021 dddd ddadd  44 计算相应于 0a 的带基准长度 0dL ： 2120 0 2 102()2 ( )24 ( 280 140 )2 500 ( 140 280 ) 160 2( )2 4 500ddd d dddL a d damm          根据初定的 0dL 查表，选取接近 0dL 值的基准长度 dL =1600（ mm） 实际中心距： )( 00 mmLLaa dd  45 验算小轮包角 2 2  120xx62a rc s i n2180 21  a dd dd 46 沈阳建筑大学毕业设计 17 计算带的根数 )( )( 00  LC KKPP PZ  取 Z=2 47 式中 K 包角系数，考虑包角与实验条件不符（ 2  180 ）时对传动能力的影响 LK 长度系数，考虑带长与实验条件不符时对传动能力的影响 0P 实验条件下，单根 V带所能传递的功率 0P 单根 V带传递功率的增量 考虑传动比 1i 时，带在大轮上的弯曲应力小，故在寿命相同的条件下，可增大传递的功率，其计算式为： )()11(10 kWKnKP iB  48 式中 BK 弯曲影响系数， BK  iK 传动比系数 iK = 计算带作用在轴上的载荷 Q 为设计轴和 轴承，应计算出 V带对轴的压力 Q： )(2sin2 10 NZFQ  49 式中 Z带的根数 0F 单根 V带的初拉力 N )() ( ) (500 220 NqvzPF C   410 沈阳建筑大学毕业设计。