广东某高层附着式整体提升式脚手架施工方案

广东某高层附着式整体提升式脚手架施工方案内容摘要：

管理制度 、螺栓是否扣紧。 接 处是否拧紧。 、约束是否解除。 、架体上材料和机具是否清理干净。 点处导轨离墙距离是否符合提升点数据档案。 ，链条有无翻链、扭曲现象，防坠钢丝绳是否挂好、绷紧。 、漏电开关性能是否符合要求；主电缆是否留足长度。 ，链条有无翻链、扭曲现象。 的 声响是否异常。 、 挂 钩与架体有无碰撞可能。 木枋 、钢管与架体有无碰撞可能。 导轨框 架式附着式提升式脚手架属于大型建筑施工设备，它与所有设备一样需要定期维修保养，其保养的好坏程度直接影响着 脚手架 的爬升情况和其使用寿命，必须按照制度严格执行。 ，用彩条布将提升底座进行包扎封闭，以免杂物掉入。 （一般每隔 1个月润滑 1次），外露的螺纹表面必须用帆布套或塑料布包封，以免杂物落在其上。 ，每次 浇筑 完混凝土后，必须将导轮表面的杂物及时清理，以便导轮顺利运行。 葫芦的表面要用帆布或塑料布包封，以免 杂物掉入，同时葫芦的链条要定期涂润滑油（一般每周润滑 1次），以防链条生锈。 20。 工程竣工后，应将架体上的所有零件表面 的 异物彻底清除干净，并重新 涂装； 将已经损坏的零件重新更换，以便投入下一工程。 提升式脚手架升降检查记录表。 第 10章 补充事宜 在塔楼四个角部的模板拆除时，存在临空作业，施工相当危 险，如图 101所示。 塔楼四个角部的模板支撑体系 图 101 示意图 如图 101所 示，当拆除塔楼 4个角部的模板支撑体系时，模板、 木枋 及钢管很容易从架体底部的空隙流出，造成危险。 解决措施：在塔楼 4个角部上从架体底部结构层满挂双层钢丝网，模板支撑体系拆除后再拆除钢丝网 ， 如图 102所示。 21 塔楼四个角部的模板支撑体系双层钢丝网（防穿刺） 图 102 示意图 第 11章 计算书 用于承受脚手架上的荷载并与附着支承装置连接，将荷载传递到建筑物结构上的焊接及螺栓联接而成 22 的竖向框架。 支承在两个相邻竖向主 框架之间，并将所承受的架体竖向荷载传递给竖向主框架的空间桁架或框架。 附着在建筑结构上与脚手架架体连接，在升降、使用过程中承受脚手架架体荷载的支承结构。 相邻两竖向主框架轴线之间的水平距离。 脚手架架体底面至架体顶端，不包括防护栏杆（围挡）高度的距离。 架体在升降和使用过程中防止脚手架架体坠落的装置。 防倾装置 在升降和使用过程中，防止脚手架架体倾覆的装置。 荷载规定 ：包括搭设架体的钢管和扣件、竖向主框架、水平支承框架、作业层脚手板、安全网、轨道以及固定于架体上的设备等传给附着支承点的全部材料、构 （ 配 ） 件、器具的 荷载。 （施工荷载） 架体在工作状态下，结构施工时，按两层荷载（每层 3kN／ m2）计算；装修施工时，按 3层荷载（每层2kN／ m2）计算；架体在升降状态下，施工活荷载按每层 ／ m2计算。 风压标准值按照《编制建筑施工脚手架安全技术标准的统一规定》计算确定。 挡风面积按挡风材料、杆件的实际挡风面积计算。 算系数 γ o 取 ；动力系数 γ d 取 ； γ G 取 ；活荷载分项系数 γ Q 取 ； ψ 取 ； γ 1取 ； γ 2取 ； 压杆 λ ≤ 150 拉杆 λ ≤ 300 单一系数法复核时，其安全系数 k值 对于强度设计时： k≥ ；对于稳定性设计时： k≥ 本计算书中 的 “竖向主 框架”、“水平支承框架”、“附着支承装置”等按照概率极限状态设计法进行计算。 按承载极限状态设计的荷载值取设计值；按使用极限设计的承载值取标准值。 防坠装置、吊具、索具按容许应力设计法进行设计计算，取强度容许值。 计算荷载的传递过程 ： 架体荷载→水平支承框架→竖向主框架→附着支承装置→建筑结构。 有些安全措施是由水平支承框架直接传递给建筑物或者通过竖向主框架直接传递给建筑结构。 《建筑施工安全检查标准》（ JGJ591999）、《附着升降脚手架管理暂行规定》、《 建筑施工 扣件式 钢管脚手架安全技术规范》 （ JGJ 1302020） 、《建筑结构荷载规范》（ GB 500092020）、《钢结构设计规范》（ GB 500172020）、《 冷弯薄壁型钢结构技术规范 》（ GB 500182020）、《机械设计手册》、《起重机设计手册》。 DM01型导轨框架式 附着 式结构分类及特点 架体 23 采用扣件式脚手架杆件组装的架体。 采用钢管及型钢定型焊接加工 螺栓联接 的桁架或框架。 爬升机构 包括：附着支承装置（预埋件、穿墙螺栓 、垫板、挂座、销轴、卸荷导向件）、提升底座（包含防坠装置箱体）、防倾及导向装置（导轮组及导轨）、承重装置（限位锁、防坠圆钢、附着支承装置）。 电动葫芦、电控柜、电缆线、同步性控制系统。 荷载标准值计算 选取架体支承跨度为 ，脚手架高度按 8步双排，上端外加 1步单排防护，综合折算高度按 的 1片架体为荷载计算单元。 架体内 、 外排立杆中心距为 ，步高为 ，均布立杆柱距为。 以建筑物标准层层高 面设计为基准。 风荷载计算 计算式 :Wk = sμ z Wo 式中 μ z— — 风压高度变化系数。 按照田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的中、小城镇和大城市郊区的 B类地面粗糙度采用（高度按 200m考虑） ， 查《建筑结构荷载规范》 （ GB 500092020） 表 μ z=； w o— — 基本风压。 依据《建筑结构荷载规范》 （ GB 500092020） 中全国基本风压分布图， 并 为适应北京、广州、上海、天津、西安、重庆、成都、南京、福州、沈阳等全国大 、 中城市使用，故选取基 本风压为 wo=／ m2； μ s—— 风荷载体型系数。 按照《编制建筑施工脚手架安全技术标准的统一规定》中背靠建筑物的情况为敞开框架和开洞墙 ， 附着 式 升降脚手架外排为密目安全网全封闭，故 μ s= ，其中 Φ 为挡风系数。 Φ =An／ AW 式中 AN—— 挡风面积 ； AW—— 迎风面积。 (＋ ) ＋ Φ = ────────────────────── = μ s= = = 风荷载标准值 Wk= s μ z Wo= = kN／ m2 脚手板自重计算 脚手板采用 18mm厚的胶合板，每 50cm间距铺设 50 100 1200木枋 一条。 架体内排立杆离墙 500mm，脚手板铺设时离墙 300mm，则脚手板宽度为 :750 + 500 300 = 950mm。 脚手板的自重标准值为 ／m2， 木枋 每条重量为 kN／条。 ①单层脚手板自重： ／ m2+ kN／条 14条 = ②两层脚手板自重： 2层 = ③三层脚手板自重： 3层 = ④六层脚手板自重： 6层 = 踢脚板 自重计算 在脚手板铺设层架体的外排搭设 180mm 高、 18mm厚的木板作为 踢脚板。 ①单层自重： ／ m2= ②两层自重： kN 2层 = kN ③ 3层自重： kN 3层 = kN 24 ④ 6层自重： 6层 = kN 安装于架体上爬升机构自重计算 1个提升底座 (导轨重量列在竖向主框架重量内 ) 1 按 40门电控柜配置 1台计算 : kN 外排架外侧面、脚手板下面铺设密目式安全网，重量系数为 ／ m2。 架体上安全网自重：（ ＋ 3层） ／ m2= 竖向主框架自重计算 （表 111） 表 111竖向主框架 图样 重量计算 表 序号 名称 数量 /节 单重 /kN 总重 /kN 图号 1 主框架外立杆下节 1 2 主框架外立杆上节 1 3 主框架廊道杆 8 4 主框架小横杆 9 5 导轨上下节 1 合计总重 /kN 水平支承框架自重计算 （表 112） 表 112水平支承框架自重计算表 序号 名称 数量 单重 /kN) 总重 /kN 图号 1 小横杆 H80 6根 2 支撑框架 4片 3 螺栓 M20 40 22条 7 螺母 M20 22个 合计总重 /kN 脚手架架体自重计算 DM01 型导轨框架式附着式 提升式脚手架架体部分采用钢管扣件脚手架，本计算书 引用钢管扣件式脚手架来统计架体自重荷载。 架体钢管规格采用 Φ 48 ，重量系数为 kN／ m。 按底步支撑框架以上 7步架计算统计 外排大横杆 22 根；内排大横杆 7根。 外排大横杆： 22 根 ／ m= (包括护栏杆 ) 内排大横杆： 7根 ／ m= 3根 /层 8层 ／ m = 外排高度 :－ = 内排高度 :－ = 其中。 （ +） 3 ／ m= kN 外排立杆自重： 14m 3 ／ m= 内 排立杆自重： 3 ／ m= : 计算长度：下边 L1= 9m／ cos55176。 =；上边 L2= 钢管自重：（ ＋ ） 2根 ／ m= : 25 扣件自重按 : （ 1） 大横杆用扣件 90个；外排大横杆扣件 62 个；内排大横杆扣件 28个。 （ 2） 小横杆用扣件 :2 个 /根 36根 =72个 （ 3） 立杆用对接扣件 :3个 /点 6点 =18 个 （ 4） 外侧剪刀撑用扣件 :9 个 /根 2根＋ 7个 /根 2根 =32个 外排扣件自重：（ 62+36+9+32） = 内排扣件自重：（ 28+36+9） = 合计自重 :(90+72+18+32)个 以上脚手架自重合计： 活荷载标准值计算 ，结构施工时，按 2层作业层 3kN／ m2计算。 2层 3kN／ m2= 装修施工时，按 3层作业层 2kN／ m2计算。 3层 2kN／ m2= kN ，施工活荷载按照作业层 ／ m2计算。 结构施工时： 2层 ／ m2= 装修施工时： 3层 ／ m2= 水平支承框架计算 结构说明 水平支承框架为组拼式框架，节点连接采用焊接和螺栓 联 接，上下弦杆、斜腹杆、立杆及短横杆采用Φ 48 ，螺栓采用 M20规格。 水平支承框架两边与提升点处的竖向主框架采用 螺栓联接。 计算说明 ，不包括竖向主框架自重荷载。 ，再由水平支承框架传递给竖向主框架、导轨、建筑结构。 载。 、一层脚手板、 踢脚板 自重和按升降工况装修时的 1 层施工活荷载简化为作用于水平支承框架下弦的节点荷载。 （ 1） 分别计算水平 支承框架 的 外框架和内框架的节点荷载。 （ 2） 每层脚手板的恒载和活载作用于外框架和内框架的荷载承受面积的分配，根据一端悬臂梁求支座反力求得：∑ MA=0；∑ MB=0 则： X 内 =／ 2／ = ； X 外 = 外框架节点荷载承受面积的计算宽度： X 外 = 内框架节点荷载承受面积的计算宽度： X 内 = （ 3） 按照导轨式 爬升架 使用工况和升降工况考虑内外框架的节点荷载。 （ 4） 架体上攀登的施工人员作为活荷载计算。 作用于上弦杆的节点荷载包括：两层脚手板的施工荷载（ 3kN／ m2）和架体的全部恒载（不包括水平支承框架自重） ，见表 11表 114。 表 113 恒载标准值计算 使用工况 升降工况 外框架 /kN 内框架 /kN 外框架 /kN 内框架kN 26 脚手板 6层 348 ── = 950 602 ── = 950 踢脚板 6层 0 0 爬升机构 0 0． 22 0 0． 22 电控柜 0 0 安全网 0 0 架体自重 合计 节点恒载标准值 架体自重计算说明： 外框架：外排大横杆 +小横杆分配自重 +外排立杆 +外排剪刀撑 +外排扣件自重 348 = +─── + + + = kN 950 内框架：内排大横杆 +小横杆分配自重 +内排立杆 +内排扣件自重 602 = +─── + + = kN 950 表 114 活荷载标准值计。