桥梁专业毕业课程设计-13米板计算1bii最终打印版

桥梁专业毕业课程设计-13米板计算1bii最终打印版内容摘要：

mV orccrororcrr 2五、 恒载内力计 算 结构重力产生的内力计算 （ 1）结构重力集度 分别考虑预制梁自重（第一期荷载）和湿接缝、桥面铺装、人行道栏杆等（二期荷载）重力集度。 ① 空心板自重 1g (一期恒载 ) mKNAg /9 6 6 0 6 4 41   ② 桥面系自重 2g 及绞缝重 (二期恒载 ) a、 桥面铺装 ： 全桥宽铺装每延米总重 )KN(... 953112610112310  m/KN..g 39。 959 9532  b、 防撞护栏 ： 由桥涵设计通用图之 桥涵公用构造图 查得 ,桥上栏杆的荷载密集度为 39。 g2 桥梁工程课程设计（ 13米 板 1BⅡ ） 第 11 页 共 22 页 m/ 39。 39。 6512  c、 铰缝重 ： )(21)231()(216132161 cmA 绞 mKNg / 439。 39。 39。 2   故 )/( mKNg  （ 2）结构重力产生的内力 跨中弯矩： mkNgLMg  22 支点剪力： kNglVg  恒载内力计算见表 5。 表 5 空心板恒载内力计算表 项目 种类 g l M() Q(KN) 跨中 1/4 跨 支点 1/4 跨 一期恒载 二期恒载 恒载合计 六、作用效应组合 跨中 、41跨及支点处 弯矩 与剪力计算： 由教材式（ 11）可得承载能力极限状态下作用基本组合 的效应组合设计值为： 跨中弯矩：mkNMMMM rqgl  3 0 2 支点剪力： kNVVVV rqg 0 9 0  汽车荷载由公路 Ⅰ 级荷载在一块板上的内力数值，可以按截面内力一般公式计算， 即：     kciii qmyPmS 1 ， 两车道 时： 1 桥梁工程课程设计（ 13米 板 1BⅡ ） 第 12 页 共 22 页 截面 边板 荷载 类型 qk(KN/m) Pk(KN) 1+μ mc或 mi Ω或 y S(KN m 或 KN) Si S 2lM 公路 I级 2lQ 4lM 4lQ 人群荷载的计算 ：  orcrPmS 截面 荷载类型 Por mcr Ω S(kN•m或 kN) 2lM 人群 荷载 3 2lQ 3 4lM 3 4lQ 3 计算支点截面汽车荷载最大剪力 绘制荷载横向分布系数沿桥纵向的变化图形和支点剪力影响线 如图 6所示。 桥梁工程课程设计（ 13米 板 1BⅡ ） 第 13 页 共 22 页 Oxc0 x 图 6 支点剪力计算图示 按上图原理可得出横向分布系数变化区段的长度： m 变化区荷载重心 )(1 y 公路－Ⅰ级作用下，支点的最大剪力为： 汽车荷载：     kNaymmqyPmqmV ccqoqkikoqkcqq222    人群荷载：    kNPymmaPmV orccrororcrr 2 3 主梁内力组合 钢筋混凝板桥当按承载力极限状态设计时采用如下荷载组合 ： 桥梁工程课程设计（ 13米 板 1BⅡ ） 第 14 页 共 22 页 rqgl MMMM  rqg VVVV  表 6 主梁内力组合 序号 荷载类别 弯矩 M(KN m) 剪力 Q(KN) 梁端 四分点 跨中 梁端 四分点 跨中 1 恒载总重 2 汽车荷载 3 人群荷载 4 1 5 2 6 3 7 作用效应组合 七、持久状况承载力极限状态计算 正截面抗弯承载力验算 （ 1） 已知数据及要求 见前所述 ， 荷载内力见表 4。 （ 2） 边板跨中截面的纵向受拉钢筋计算 ① 确定中性轴的位置 形心位置： 空心板是上下对称截面，形心轴位于截面中心，即： 形心离下缘高度为 30cm， 面积为： 3064 2cm ， 惯性矩： 1391000 4cm。 ② 将空心板截 面按抗弯等效的原则，换算为等效工字形截面的方法是在保持截面面积、惯性矩和形心位置不变的条件下，将空心板的圆孔（直径为 D）换算为 kb 、 kh 的矩形孔。 本板的等效图形如图 8。 图 1 等效矩形的 kb 、 kh 分别为 桥梁工程课程设计（ 13米 板 1BⅡ ） 第 15 页 共 22 页 cmbDhcmDbkkk。