苯－氯苯连续精馏塔设计二设计正文

苯－氯苯连续精馏塔设计二设计正文内容摘要：

5 7 5 .0 3TZ N m     提 提 ） 在进料板上方开一人孔，其高度为 故精馏塔的有交高度为 Z = Z 0 .8 2 .7 4 5 .0 3 0 .8 8 .6Zm     精 提 塔板主要工艺尺寸的计算 溢流装置计算 因塔径 D＝ ，可选用单溢流弓形降液管，采用凹形受液盘。 各项计算如下： 堰长 Wl 取 6 6 28Wl D m    溢流堰高度 Wh 由 W L OWh h h 第 9 页 共 18 页 选用平直堰，堰上液层高度 OWh 由式 2 32 .8 41000 hOW WLhEl  近似取 E=1，则 2 32 . 8 4 0 . 0 0 0 8 1 3 6 0 01 0 . 0 0 8 91 0 0 0 0 . 5 2 8OWhm    取板上清液层高度 50Lh mm 故 0 .0 5 0 .0 0 8 9 0 .0 4 1 1Whm   弓形降液管宽度 Wd 和截面积 Af 由 D 查图 57，得 TAA   故 20 .0 7 2 2 0 .0 7 2 2 0 .5 0 3 0 .0 3 6 3fTA A m    0 .1 2 4 0 .1 2 4 0 .8 0 .0 9 9 2dW D m    依式 T3600 fhAHL  验算液体在降液管中停留时间，即 T3600 3 6 0 0 0 . 0 3 6 3 0 . 4 5 2 0 . 1 7 50 . 0 0 0 8 1 3 6 0 0fhAH ssL     降液管底隙高度 0h 0 39。 03600hWLh lu 取 39。 0 /u m s 则 0 0 .0 0 0 8 1 3 6 0 0 0 .0 2 23 6 0 0 0 .5 2 8 0 .0 7hm 0 0 .0 4 1 1 0 .0 2 2 0 .0 1 9 1 0 .0 0 6Wh h m m     塔板 布置 塔板 的分块 因 D≥ 800mm，故塔板采用分块式。 查表 53 得，塔板分为 3 块。 第 10 页 共 18 页 边缘区宽度确定 取 39。 0. 03 0 , 0. 03 0s s cW W m W m   开孔区面积计算 开孔区面积 aA 按式 22 2 12 s in180a rxA x r x r   计算 其中   0 . 8 ( 0 . 0 9 9 2 0 . 0 3 0 ) 0 . 2 7 122dsDx W W m       0 .8 0 .0 3 0 0 .3 722cDr W m     故 222 2 1 2 2 1 20 . 3 7 0 . 2 7 12 s in 2 0 . 2 7 1 0 . 3 7 0 . 2 7 1 s in 0 . 3 9 31 8 0 1 8 0 0 . 3 7a rxA x r x mr                筛孔计算及排列 本例所处理的物系无腐蚀性，可选用 3mm 碳钢板，取利孔直径 0 5d mm 筛孔按正三角形排列，取孔中心距 t 为 03 3 5 15t d mm    筛孔数目 n 为 0221 . 1 5 5 1 . 1 5 5 0 . 3 9 30 . 0 1 5An t  =2018 个 开孔率为 2 20 0 .0 0 50 .9 0 7 0 .9 0 7 1 0 .1 %0 .0 1 5dt      气体通过阀孔的气速为 0 0 0 .5 3 4 1 3 .4 5 /0 .1 0 1 0 .3 9 3sVu m sA   塔板的流体力学验算 塔板压降 干板阻力 ch 计算 干板阻力 ch 由式 2000 .0 5 1 VcLuh c    计算 第 11 页 共 18 页 由 0 5 / 3  ，查图 510 得， 0c 故 2 2001 3 .4 5 2 .7 50 .0 5 1 0 .0 5 1 0 .0 4 9 30 .7 7 2 8 6 4 .1VcLuhmc          液柱 气体通过液 层的阻力 1h 计算 气体通过液层的阻力 1h 由式 1 Lhh 计算 0 .5 3 4 1 .1 4 4 /0 .5 0 3 0 .0 3 6 3sa TfVu m sAA    1 / 2 1 / 20 1 .1 4 4 2 .7 5 1 .9 0 /F k g s m 查图 511，得 。    0 .5 6 0 .0 4 1 1 0 .0 0 8 9 0 .0 2 8l w o wh h h m    液柱 液体表面张力的阻力 h 计算 液体表面张力的阻力 h 可按式04 LLh gd 计算，即 04 4 2 0 . 8 3 0 . 0 0 1 9 78 6 4 . 1 9 . 8 1 0 . 0 0 5LLhmgd   液柱 气体通过没层塔板的液柱高度 Ph 可按下式计算，即 1Pch h h h   493 28 019 7 793Phm   液柱 气体通过每层塔板 的压降为 793 864 .1 1 672 P LP h g P a k P a       液面 落差 对于筛板塔，液面落差很小，且本例的塔径和液。