5料门式架高支模施工方案

5料门式架高支模施工方案内容摘要：

步距 h0=1600mm,钢管立杆抗压强度设计值【 f】 =205N/mm2 由《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 JGJ1302020 可知： б＝ N/ф A≤【 f】 ＝ 13115/ 489= N/mm2≤ 205N/mm2 故 脚手 架间距 900mm 的稳定性满足要求。 ㈡ 大梁 模板设计 1. 大梁 模板计算 根据设计图纸，该高支模最高位置梁截面为 350 800mm，梁 模板采用 18mm厚夹板 ,支顶间距 450mm， 梁底中间加钢管支顶间距 900mm，侧模加竖向 50 100mm木枋 间距 300mm，梁穿 φ 14@500 600 对拉螺栓 ，梁底横楞为间 距 150mm 的 50100mm 木枋， 纵楞为两条 50 100mm， 木枋。 ⑴ . 底模板验算 q 150 150 150 150 150 150 **工业厂房 **建筑工程有限 公司 10 计算间图 5 〈 1〉 荷载计算 ①模板自重 6=②新浇混凝自重 24=③钢筋自重 =④ 施工振捣荷载 2 =⑤施工人员及设备荷载 : = KN/m(均布荷载 ) F= (集中荷载 ) Ⅰ .当作用于模板上 的施工人员及设备为 均布 荷载时 : 总竖向荷载 q1=(① +② +③ ) + (④ +⑤ ) =(++) + (+) =Ⅱ .当作用于模板上的施工人员及设备为 集中 荷载时 : 总竖向荷载 q2=(① +② +③ ) + ④ =(++) + （ ） =〈 2〉 强度验算 按四跨连续梁计算，查表得各系数如下： 均布荷载计算系数： Km= 剪力系数 KV=,挠度系数 Kω = 集中荷载计算系数： KmF= 剪力系数 KV=,挠度系数 Kω = 则 M1=Kmq1l2= = M2=Kmq2l2+ KmFFl= + = 取 M2进行验算。 W=bh2/6=400 182/6=21600mm3 **工业厂房 **建筑工程有限 公司 11 б =M/W=( 106)/ 21600=[б ]=13N/mm2满足要求。 〈 3〉 抗剪验算 V=kvq2l+kvF= + = τ =3v/2bh =(3 103)/(2 400 18)=fv=满足要求。 〈 4〉 挠度验算 q= (① +② +③ )= (++)=胶合板的弹性模量取 E=9000N/mm2 ω =Kω (ql4/100EI) = [ 1504/(100 9000 400 183/12)] =[ω ]=l/400=400/400= 满足要求。 〔 2〕梁底模板下横楞计算 (150mm) 计算简图如“ 计算简图 10”示 : 300 400 300 计算间图 6 〈 1〉荷载计算 ①模板自重： 5=②新浇混凝土自重 : 24=③钢筋自重 : =**工业厂房 **建筑工程有限 公司 12 ④施工振捣荷载 : =⑤ 施工人员及设备荷载 =总竖向荷载： q1= (① +② +③ ) +(④ +⑤ ) = (++)+ (+) =木枋自重均布荷载： 选用松木，弹性模量 E=10000N/mm2,容重 r= 103N/m3。 q2= = 〈 2〉强度验算 w=bh2/6=2 50 1002/6=166667mm3 б =M/w = 106/166667 =[б ]=13N/mm2 间距为 150mm 可满足要求。 〈 3〉抗剪验算 V=qb/2=( )/2= τ =3v/2bh=(3 103)/(2 50 100)=fv=。 〈 4〉挠度验算 q= (① +② +③ )= (++)=E=10000N/mm2 I=2bh3/12=2 (50 1003)/12=8333333mm3 ω =[qbl3(84b2/l2+b3/l3)]/384EI =[ 400 10003(84 4002/10002+4003/10003)]/(384 mKNlqlbblqM) (81)2(8122211**工业厂房 **建筑工程有限 公司 13 10000 8333333) =[ω ]=l/400=1000/400= 满足要求。 〔 3〕最下排木枋（支承在顶托上的木枋）的计算 〈 1〉荷载计算 下排采用双木枋，每一根梁底木枋传到最下排木枋的集中力设计值是 P1= 〈 2〉强度计算 按四跨连续梁计算，查表得各系数如下： Km= 剪力系数 KV=,挠度系数 Kω = KFm= 剪力系数 KFV=,挠度系数 KFω = M= KmP1+Kmql2= + = W=166667mm3 б =M/w=（ 106） /166667=[б ]=13N/mm2 满足要求。 〈 3〉抗剪验算 v=KVp1= = τ =3v/2bh=(3 103)/(2 (2 50 100)) =fv=。 〈 4〉挠度验算 荷载不包括振捣荷载，则 q3= (① +② +③ ) + ⑤ = (++)+ =I=2bh3/12=2 (50 1003)/12=8333333mm3 p=qb/2= 满足要求。 mmlmmEIFlK 333   **工业厂房 **建筑工程有限 公司 14 架支撑稳定性验算 (1)荷载计算 ① 钢管 架自重合计： KN/m ②模板自重： (2 + ) 5=③新浇混凝土自重 : 24=④钢筋自重： =⑤ 施工人员及设备荷载 =⑥ 施工振捣荷载 : 2=(2)作用于 钢管 架轴心力设计值 N N＝〔 （① +② +③ +④ ） + (⑤ +⑥ )〕 ＝〔 （ ＋ ++） + (+)〕 ＝ (3)一榀门架稳定承载力设计值 Nd 计算： 钢管立柱选用ф 48 ，其净截面面积 A ＝ 489mm2,最长钢管 l=3000mm,步距 h0=1600mm,钢管立杆抗压强度设计值【 f】 =205N/mm2 由《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 JGJ1302020 可知： б＝ N/ф A≤【 f】 ＝ 24349/ 489= N/mm2≤ 205N/mm2 故脚手架间距 450mm 的稳定性满足要求。 在搭设 脚手 架的过程，在每条立杆底下垫一块 不小于 100mm 100mm 18mm(厚 )的 木 垫板，木板铺在已经完成的 地下室顶板 砼板 面 上。 砼板强度等级为 C25，轴心抗压设计值为 fc=。 设支撑承受最大荷载为上一层捣砼时段，约为 7d后，砼强度按 50%计，则 立杆基础底面的平均应力满足下式的要求： Mp aff cg **工业厂房 **建筑工程有限 公司 15 p≤ fg 式中 p 为立杆基础底面的平均压力， A= =， N 为上部 结构结构传至基础顶面的轴向力设计值；取 脚手 架立杆最大值为：N= A为立杆基础底面垫板面积； 则有 p= 满足要求。