室外施工电梯施工方案

室外施工电梯施工方案内容摘要：

脚手架外侧必须设置 2 道防护栏杆，高度分别为 和 和 20cm高踢脚板。 （ 9）连墙件 外用电梯卸料平台操作架与建筑物拉结点设置，要求连墙杆竖向间距 ，水平方向每栋楼必须在每个楼层必须设置不少于 2 个拉结点，要求 在每层外用电梯卸料平台出入口处墙、梁内侧位置采用φ 48 钢管用扣件和外架外立杆水平拉结。 做法见下图： 考虑外墙装饰要求，外墙装饰阶段拉结点，也须满足上述要求，确因施工需要除去原拉结点时，必须重新补设可靠，有效的临时拉结，以确保外架安全可靠。 脚手架的检查与验收 （ 1）脚手架必须由持有效上岗证的专业技术人员搭设。 （ 2）进行分楼、分层检查验收时，发现有不符合要求的必须迅速整改，并追究责任。 （ 3）外用电梯操作平台架采用分楼号、分层进行验收时，必须严格按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 JGJ1302020 中“外脚手架检查评分表”，所列项目和施工方案要求的内容进行检查 ,并认真填写验收记录单，由脚手架搭设人员、安全部、工程部、项目总工程师、项目经理 /执行经理签字确认，方能交付使用。 （ 4）架体内必须做到每层封闭、层层隔离，层层拉结固定 脚手架搭设操作安 全要点 （ 1）操作人员必须是经过专门安全培训考核合格并持证上岗的架子工。 作业过程中必须由有经验的人员负责现场指挥。 （ 2）操作过程中应按要求正确系挂安全带戴好安全帽及其他劳保用品，并应做好高处坠落的防范措施。 （ 3）施工现场应设置警戒区，闲杂人员不得进入作业现场。 （ 4）卸料平台架子搭设施工应与上方的结构施工避开时间，杜绝上下垂直交叉作业。 （ 5）传递材料严禁高空抛掷。 （ 6）未能一次性搭设成功的架体，在人员离开之前，必须对架体采取临时固定措施。 脚手架拆除安全技术措施 （ 1）拆架前，必须全面检查 拟拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准工作。 作业计划一般包括：拆架的步骤和方法、安全措施、材料堆放地点、劳动组织安排等。 （ 2）拆架时必须划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面设专人指挥，禁止非作业人员进入。 （ 3）拆架的高处作业人员必须戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。 （ 4）拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按一步一清原则依次进行。 严禁上下同时进行拆架作业。 （ 5）拆立杆时，要先抱住立 杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。 （ 6）连墙拉结点拆除必须随进度逐层拆除，拆抛撑时，必须设临时支撑后方可拆除。 （ 7）拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。 （ 8）在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。 （ 9）拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷。 运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。 （ 10）输送至地面的杆件，应及时按类堆放， 整理保养。 （ 11）如遇强风、雨、雪等特殊气候，不应进行脚手架的拆除，严禁夜间拆除。 脚手架计算书 （ 1）依据规范 : 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 JGJ1302020 《建筑结构荷载规范》 GB500092020 《钢结构设计规范》 GB500172020 《混凝土结构设计规范》 GB500102020 （ 2）计算参数 : 钢管强度为 N/mm2，钢管强度折减系数取。 双排脚手架，搭设高度 米，立杆采用单立管。 立杆的纵距 米，立杆的横距 米，内排架 距离结构 米，立杆的步距 米。 采用的钢管类型为φ 179。 ， 连墙件采用竖向间距 米，水平间距 米。 施工活荷载为 ，同时考虑 1 层施工。 脚手板采用木板，荷载为 ，按照铺设 7 层计算。 栏杆采用木板，荷载为 ，安全网荷载取。 脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加两根小横杆。 基本风压 ，高度变化系数 ，体型系数。 悬挑水平钢梁采用 16 号工字钢，建筑物外悬挑段长度 米，建筑物内锚固段长度 米。 悬挑水平钢梁上面的联梁采用 16 号工字钢，相邻悬挑钢梁之间的联梁上最多布置 1 根立杆。 悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物。 而拉杆采用钢丝绳。 钢管惯性矩计算采用 I=π (D4d4)/64，抵抗距计算采用 W=π (D4d4)/32D。 （ 3）小横杆的计算： 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。 ①均布荷载值计算 : 小横杆的自重标准值 P1=脚手板的荷载标准值 P2=179。 活荷载标准值 Q=179。 荷载的计算值 q=179。 +179。 +179。 = 小横杆计算简图 ②抗弯强度计算 : 最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩 计算公式如下 : M=179。 σ =179。 106/=小横杆的计算强度小于 ,满足要求 ! ③挠度计算 : 最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下 : 荷载标准值 q=++=简支梁均布荷载作用下的最大挠度 V=179。 179。 (384179。 179。 105179。 )= 小横杆的最大挠度小于 ,满足要求 ! (4)大横杆的计算： 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。 ①荷载值计算： 小横杆的自重标准值 P1=179。 = 脚手板的荷载标准值 P2=179。 179。 活荷载标准值 Q=179。 179。 荷载的计算值 P=(179。 +179。 +179。 )/2= 大横杆计算简图 ②抗弯强度计算： 最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下 : 集中荷载最大弯矩计算公式如下 : M=179。 (179。 )179。 +179。 179。 = σ =179。 106/=大横杆的计算强度小于 ,满足要求 ! ③挠度计算： 最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下 : 集中荷载最大挠度计算公式如下 : 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=179。 179。 (100179。 179。 105179。 )= 集中荷载标准值 P=++= 集中荷 载标准值最不利分配引起的最大挠度 V1=179。 179。 (100179。 179。 105179。 )= 最大挠度和 V=V1+V2= 大横杆的最大挠度小于 ,满足要求 ! （ 5）扣件抗滑力的计算： 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算 (规范): R ≤ Rc 其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值 ,单扣件取 ,双扣件取 ； R —— 纵向或横向水 平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 横杆的自重标准值 P1=179。 = 脚手板的荷载标准值 P2=179。 179。 活荷载标准值 Q=179。 179。 荷载的计算值 R=179。 +179。 +179。 = 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求 ! 当直角扣件的拧紧力矩达 时 ,试验表明 :单扣件在 12kN 的荷载下会滑动 ,其抗 滑承载力可取 ； 双扣件在 20kN 的荷载下会滑动 ,其抗滑承载力可取 ； （ 6）脚手架荷载标准值： 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： ①每米立杆承受的结构自重标准值 (kN/m)；本例为 NG1 = 179。 = ②脚手板的自重标准值 (kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为 NG2 = 179。 7179。 179。 (+)/2= ③栏杆与挡脚手板自重标准值 (kN/m)；本例采用栏杆、木脚手板标挡板，准值为 NG3 = 179。 179。 7= ④吊挂的安全设施荷载，包括安全网 (kN/m2)； NG4 = 179。 179。 = 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 =。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的 1/2 取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 179。 1179。 179。 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 —— 基本风压 (kN/m2)， W0 = Uz —— 风荷载高度变化系数， Uz = Us —— 风荷载体型系数： Us = 经计算得到，风荷载标准值 Wk = 179。 179。 =。 考虑风荷载时 ,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = + 179。 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力 N=179。 +179。 179。 = 不考虑风荷载时 ,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = + 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力 N=179。 +179。 = 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 计算公式 MW = 179。 其中 Wk —— 风荷载标准值 (kN/m2)； la —— 立杆的纵距 (m)； h —— 立杆的步距 (m)。 经过计算得到风荷载产生的弯矩： Mw=179。 179。 179。 179。 179。 （ 7）立杆的稳定性计算： ①不考虑风荷载时 ,立杆的稳定性计算 其中 N —— 立杆的轴心压力设计值， N=； i —— 计算立杆的截面回转半径， i=； k —— 计算长度附加系数，取 ； u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定， u=； l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定， l0=179。 179。 =； A —— 立杆净截面面积， A=； W —— 立杆净截面模量 (抵抗矩 ),W=； λ —— 长细比，为 3118/16=196 λ 0 —— 允许长细比 (k 取 1)，为 2700/16=170 210 长细比验算满足要求 ! φ —— 轴心受压立杆的稳定系数 ,由长细比 l0/i 的结果查表得到； σ —— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)； [f] —— 钢管立杆抗压强度设计值， [f]=； 经计算得 : σ =11438/(179。 506)=； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 σ [f],满足要求 ! ②考虑风荷载时 ,立杆的稳定性计算 其中 N —— 立杆的轴心压力设计值， N=； i —— 计算立杆的截面回转半径， i=； k —— 计算长度附加系数，取 ； u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定， u=； l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定， l0=179。 179。 =； A —— 立杆净截面面积， A=； W —— 立杆净截面模量 (抵抗矩 ),W=； λ —— 长细比，为 3118/16=196 λ 0 —— 允许长细比 (k 取 1)，为 2700/16=170 210 长细比验算满足要求 ! φ —— 轴心受压立杆的稳定系数 ,由长细比 l0/i 的结果查表得到； MW —— 计算立杆段由风荷 载设计值产生的弯矩， MW=； σ —— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)； [f] —— 钢管立杆抗压强度设计值， [f]=； 经计算得到 σ =11097/(179。 506)+133000/5260=； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 σ [f],满足要求 ! （ 8）连墙件的计算： 连墙件的轴向力计算值应按照下式计算： Nl = Nlw + No 其中 Nlw —— 风荷载产生的连墙件轴向力设计值 (kN)，应按照下式计算： Nlw = 179。 wk 179。