毕业设计：t611b-3n101a平旋盘加工工艺编制及其工装设计

毕业设计：t611b-3n101a平旋盘加工工艺编制及其工装设计内容摘要：

住工件，消除工件的六个自由度，达到完全定位。 其余各面和孔也能用它作定位，这样使加工又遵循了“基准统一” 陕西理工学院毕业设计论文 第 8 页 共 39 页 原则， 另外 R 面的面 积较大，定位比较稳定可靠，夹紧方案也比较简单，可靠，操作方便。 注：粗基准的选择可以考虑以下几点要求 : 1)如果必须首先保证工件上加工表面与不加工表面之间的位置要求，应以不加工 表而作为粗基准 :如果在工件上有很多不须加工的表面，则应以其中与加工面 的位置精度要求较高的表面作为粗基准。 2)如果必须首先保证某很重要表而与不加工面之间的位置要求，应以首先保证某 重要表面的加工余最，均应选择表面作为粗基准。 （ 2） 精基准的选择 主要应该考虑基准重合的问题。 当设计基准与工序基准不重合时，应该进 行尺寸换算，这在以后还要专门计算，此处不在重复。 零件表面加工方法选择应考虑以下问题 : 1）零件表面的加工方法，主要取决于加工表面的技术要求。 这些技术要求还包 括由于基准不重合而提高了作为精基准的技术要求。 2)选择加工方法应考虑每种加工方法的加工经济精度范围，材料的性质及可加工 性，工件的结构，形状及寸大小，生产纲领及批量生产现有设备条件等。 3)应考虑各种加工方法的经济精度，各表面加下方法的选择如下 : 工艺路线方案一 工序 1 粗车 Φ 550 圆柱面两端面 工序 2 粗铰孔Φ 40，扩孔Φ 50 工序 3 粗铣内孔Φ 261，及圆柱内面Φ 320 工序 4 粗铣Φ 550圆柱 N面上的两个导轨 工序 5 半精车、精车Φ 550圆柱面 N 工序 6 精铣Φ 70圆柱凹面 工序 6 半精铣、精铣孔Φ 50 与孔Φ 、孔Φ 40 工序 7 Φ 305 处车推刀槽。 半精铣，精铣Φ 2Φ 30Φ 360、 的内圆，倒Φ 5的过度圆弧，车Φ 360 圆 N端倒角 工序 8 精车Φ 550 外圆 R端面 工序 9精铣Φ 550的 R端面两导轨，钻 10Φ 9 的孔，钻铰Φ 8锥孔 工序 10对 10Φ 9 的孔进行攻丝 工序 11 钻 4Φ 5孔，对 4Φ 5孔进行攻丝 工序 12 钻 10Φ 7 孔， 10Φ 7孔进行攻丝 陕西理工学院毕业设计论文 第 9 页 共 39 页 工序 13磨Φ 550 圆 R端面的两导轨 工序 14 磨 R面 工序 15 刻字划线 工序 16 检查入库 工艺方案二 工序 1 粗车Φ 360,Φ 375 外圆柱面，粗车Φ 550 圆 R端面 工序 2 粗车Φ 550 的外圆柱面 工序 3 粗铣Φ 550 N 端面，粗铣导轨 工序 4 半精车，精车Φ 360,Φ 375 外圆柱面，以及Φ 550 圆 R端面 工序 5 半精车，精车Φ 550 的外圆柱面 工序 6 半精铣，精铣Φ 550 N 端面以及导轨 工序 7 钻 10Φ 11 孔 工序 8 粗铰孔Φ ，扩孔Φ 50 工序 9 粗绞Φ 40的孔，半精铣、精铣绞Φ 40的孔以及Φ 70 凹面 工序 10 钻 4Φ 5 孔，钻 10Φ 7孔以及 2Φ 8孔 工序 11 攻丝 4M6 及 10M8 工序 12磨导轨面 工序 13 钻 3Φ 4均布的孔 工序 14划线刻字 工序 15 检查入库 各螺纹孔及其它小孔均用钻床钻孔 上述两个方案的特点在于：方案一采用同时铣削加工两个端面，可以提高效率，而方案二 采用车削端面，可以保证精 度，方案一的效率虽高但精度不能保证，应把保证精度放在首位，故选用方案二车削两端面。 由于在此零件中Φ 550 圆 R 面上的两导轨有行位误差平行度为 的要求。 所以加工各端面及外圆柱面时应尽量选用Φ 305 孔为定位基准。 经过比较修改后的具体工艺过程如下： 工序 1 粗车 Φ 360,Φ 375 外圆柱面，粗车 Φ 550 圆 R 端 面 工序 2 粗车Φ 550 的外圆柱面 工序 3 粗铣Φ 550 N 端面，粗铣导轨 工序 4 半精车，精车Φ 360,Φ 375 外圆柱面，以及Φ 550 圆 R端面 工序 5 半精车，精车Φ 550 的外圆柱 面 工序 6 半精铣，精铣Φ 550 N 端面以及导轨 工序 7 钻 10Φ 11 孔 工序 8 粗铰孔Φ ，扩孔Φ 50 陕西理工学院毕业设计论文 第 10 页 共 39 页 工序 9 粗绞Φ 40的孔，半精铣、精铣绞Φ 40的孔以及Φ 70 凹面 工序 10 钻 4Φ 5 孔，钻 10Φ 7孔以及 2Φ 8孔 工序 11 攻丝 4M6 及 10M8 工序 12磨导轨面 工序 13 钻 3Φ 4均布的孔 工序 14划线刻字 工序 15 检查入库 确定切削用量及基本工时 加工条件 （车）加工要求：车削Φ 360mm端面及Φ 375 外圆柱面，粗车Φ 550R 端 面 工件材料： HT200 δ b=220MPa 模铸 机床： CA6140 卧式车床 刀具：采用刀片的材料为 YT15，刀杆尺寸 16x25mm2 , K =90 ,0 =15 , （铣削）机床：组合机床 刀具： 根据《机械加工工艺手册》表 1064 选用硬质合金三面刃铣刀 YT15. 铣刀寿命 T=180min,D/Z=100/10,B=40 (磨 )工件材料： HT200 δ b=220MPa 模铸 机床 MQ1350A 轻型外圆磨床 1) 选择砂轮。 见《机械加工工艺手册》第三章中磨料 A46KV6P 350 40 127 其含义为：砂轮磨料为刚玉，粒度为 46,硬度为中轮 1级，陶瓷结合剂， 6号组织，平型砂轮，其尺寸为 350 40 127 计算切削用量及基本工时 (1) 粗车 Φ 550 圆 R 端 面 1) 已知毛坯长度方向的加工余量为 3+0..8 0。 7mm,考虑的模铸拔模斜度，pa =4mm 2) 进给量 f 根据《实用机械加工工艺手册》中表 ,当刀杆尺寸为 16 25 mm2 pa 3~5mm,以及工件直径为 550 时， f =~按 CA6140 车床说明书（见切削手册）取 f =3) 计算切削速度，按《切削手册》表 ,切削速度的计算公式为 (寿命 T=60min) 陕西理工学院毕业设计论文 第 11 页 共 39 页 vyxpm vc kfaT Cv vv(m/min) 其中： vC =342, vx =, vy =, m=。 修正系数 vk 见《切削手册》表 ,即 Mvk = , svk = , kvk = , krv = , Bvk =。 所以 vxxvc 342 =(m/min) 4)确定机的主轴转速 ns=Wπd1000cv = πx550 按机床说明书 (见《工艺手册》表 ),与 504r/min 相近的机床转速为 90r/min及 125r/min。 现选取 wn =125r/min。 所以实际切削速度 v=110r/min/。 5) 切削工时，按《工艺手册》表 L=118115= 3mm , 1l =2mm, 2l =0, 3l =0 tm=fnl w 321 lll =  = (min) (2) 粗车 Φ 375 外圆柱面 ，同时应检验机床功率及进给机构强度 1) 切削深度，单边余量 Z=2mm,分二次切除。 2) 进给量， 根据《机械加工工艺手册》取 f=3)计算切削速度 vyxpm vc kfaT Cv vv＝ 132m/min 4)确定机床主轴转速 ns=Wπd1000cv = πx3751321000 112r/min 按机床说明书 (见《工艺手册》表 )与 112r/min 相近的机床转速为 125r/min 现选取 480r/min 所以实际切削速度 cv=1000sdn = m in/1411000 125375π m 5) 检验机床功率 主切削力 cF 按《切削手册》表 所示公式计算 陕西理工学院毕业设计论文 第 12 页 共 39 页 cF＝ccFcFcFc FncyxpF kvfaC 其中 cFC＝ 2985，cFx＝ ，cFy＝ ，cFn＝ ， Mpk =Fnb )650(= )650600(= krk = cF =2985   150    =(N) 切削时消耗功率 cP ＝4106xvFcc＝4106 x＝ (KW) 由《实用机械加工工艺手册》表 74 中 CA6140 机床说明书可知， CA6140 主电机功率为 120r/min 时主轴传递的最大功率为 ，可以正常加工。 6) 校验机床进给系统强度 已知主切削力 cF ＝ pF 按《切削手册》表 所示公式计算 pF ＝ppFFppFp FncyxpF kvfaC 其中 pFC＝ 1940，pFx＝ ，pFy＝ ，pFn＝ ， Mpk = Fnb )650( = )650220( = krk = 所以 cF =1940   150    =203(N) 而轴向切削力 fF ＝ffFFffFf FncyxpF kvfaC 其中 fFC＝ 2880，fFx＝ ，fFy＝ ，fFn＝ ， Mk = Fnb )650( = )650220( = k = 轴向切削力 fF =2880   150    =442(N) 取机床导轨与床鞍之间的摩擦系数μ =,则切削罗在纵向进给方向对进给机构的 陕西理工学院毕业设计论文 第 13 页 共 39 页 作用力为 F= fF +μ ( cF + pF )=442+(+203)=442+= 而机床纵向进给机床可承受的最大纵向力为 3530N(见 《切削手册》表 )故机床进给系统可正常工作。 7)切削工时 t=fnl w 21 ll  其中 l=10mm 1l =4mm 1l =2mm 所以 t= 2410  ＝ (3)Φ 360 外圆柱面 1) 切削深度。 单边余量 Z= 2360375 = 4次切除 2) 进给量 根据《机械加 工工艺手册》取 f=3) 计算切削速度 vyxpm vc kfaT Cv vv 其中： vC =342, vx =, vy =, m=。 修正系数 vk 见《切削手册》表 , 即 Mvk = , svk = , kvk = , krv = , Bvk =。 所以 vcv 342      =126m/min 4) 确定机的主轴转速 ns=Wπd1000cv = 375π 1261000 107r/min 按机床说明书 (见《工艺手册》表 ),与 107r/min 相近的机床转速为 125r/min。 现选取 wn =125r/min。 所以实际切削速度 cv =1000sdn = m in/1471000 125375π m 5) 切削工时，按《工艺手册》表。 tm =fnl w 21 ll i。 其中 l= tm =fnl w 21 ll i=   15=(min) 陕西理工学院毕业设计论文 第 14 页 共 39 页 （工序二）粗车 Φ 550 的外圆柱 面 1) 已知毛坯长度方向的加工余量为 3+0..8 0。 7mm,考虑的模铸拔模斜度， pa =4mm 2) 进给量 f 根据《实用机械加工工艺手册》中表 ,当刀杆尺寸为 16 25 mm2 pa 3~5mm,以及工件直径为 550 时， f =~按 CA6140 车床说明书（见切削手册）取 f =3) 计算切削速度，按《切削手册》表 ,切削速 度的计算公式为 (寿命 T=60min) vyxpm vc kfaT Cv vv(m/min) 其中： vC =342, vx =, vy。