线材轧机设计

线材轧机设计内容摘要：

]表 32 可知： ～DL () 即 )( ～DL  =350（ ～ ） =525～ 875mm 根据轧件宽度的需要和考虑机组体积的情况下，选择前六道次轧辊的辊身长度为750mm，最后一道次轧辊的辊身长度为 550mm。 即 750987654321  LLLLLLLLL mm 5501110  LL mm 由参考文献 [1， 81]表 35 可知： ～Dd () 即 )( ～Dd  =350（ ～ ） =～ ∴ 选 190d mm。 )3020(1 ～dl mm () 即 毕业设计说明书论文 36296518 原创通过答辩 )3020( ～ dl )3020(190 ～ 215210～ mm ∴选 214l mm。 由参考文献 [1， 81]可知： )1510(1 ～ dd mm () )1510(190 ～ 180175～ mm 选 1801d mm。 11 )( dl ～ () 1 80)(  ～ 144136～ mm 选 1401l mm。 轧制规程 压下统计表 表 350 中轧机组压下统计表 (mm) 道 次 轧前高度 0h 轧后高度 1h 轧前宽度 0b 轧后高度 1b 平均压下量 mh 1 70 32 2 33 33 52 3 52 4 23 23 37 5 37 6 17 17 24 7 24 孔型图 毕业设计说明书论文 36296518 原创通过答辩 图 轧机孔型图 毕业设计说明书论文 36296518 原创通过答辩 轧制力的计算 由参考文献 [1， 53]可知，采用艾可隆德方法可计算线材轧机的平均单位轧制力： 即 ))(1( ukmPm  () 式中 : m — 考虑外摩擦对单位压力的影响系数； k — 轧制材料在静压缩时变形阻力 ,MPa；  — 轧件粘性系数 ,kgs/mm2 ； u — 变形速度 ,s 1。 其中： 101010 )()( hh hhhhRm    () 式中：  — 摩擦系数。 对于硬面铸铁可按下式计算，其中 t 为轧制温度； )0 0 0 ( t () )9 0 00 0 0 (   0h 、 1h — 轧制前后轧件的高度， mm； R — 轧辊半径， mm。 利用 （ Pomp） 热轧方坯的实验数据，得到 k （ MPa）的计算公式： )]()()()[(  CrMnCttk  () 式中： t — 轧制温度， ℃ ； )(C — 碳的质量分数，％； )(Mn — 锰的质量分数，％； 毕业设计说明书论文 36296518 原创通过答辩 )(Cr — 铬的质量分数， ％。 由参考文献 [2， 127]表 查得，轧件 235Q 中： )( C ％ ； )( Mn ％ ； 0)( Cr ％。 即 )]()()()[(  CrMnCtk  () ])[(   MPa 轧件粘度系数  （ kgs/mm2 ） 按下式计算： ct)(  () 式中： c —考虑轧制速度对  的影响系数。 因为轧制速度小于 6m/s，故取 c。 即 ct)(  )(   kgs/mm2 艾克隆德用下式计算变形速度： 102hhRhvu  () 式中： v — 轧制速度， mm/s； 0h 、 1h — 轧制前后轧件的高度， mm； R — 轧辊半径 ， mm。 第一道次： 毕业设计说明书论文 36296518 原创通过答辩 1101110111011 )()( hh hhhhRm    )()(    1101112hhRhvu  175  s 1 则 ))(1( 111 ukmPm  ))((   MPa 第二道次： 1202120212022 )()( hh hhhhRm    )()(    1202222hhRhvu  175  s 1 毕业设计说明书论文 36296518 原创通过答辩 则 ))(1( 222 ukmPm  ) 0 2)(4 0 (   MPa 第三道次： 1303130313033 )()( hh hhhhRm    )()(    1303332hhRhvu  1 75 00032  s 1 则 ))(1( 333 ukmPm  ) 0 2)(2 5 (   MPa 第四道次： 1404140414044 )()( hh hhhhRm    )()(    毕业设计说明书论文 36296518 原创通过答辩 1404442hhRhvu  175  s 1 ))(1( 444 ukmPm  ) 0 2)(5 4 (   MPa 第五道次： 1505150515055 )()( hh hhhhRm    )()(    1505552hhRhvu  175  s 1 则 ))(1( 555 ukmPm  ) 0 2)(3 4 (   MPa 第六道次： 毕业设计说明书论文 36296518 原创通过答辩 1606160616066 )()( hh hhhhRm    )()(    1606662hhRhvu  175  s 1 则 ))(1( 666 ukmPm  ) 0 2)(6 0 (   MPa 第七道次： 1707170717077 )()( hh hhhhRm    )()(    1707772hhRhvu  1 75 00032  s 1 毕业设计说明书论文 36296518 原创通过答辩 则 ))(1( 777 ukmPm  ) 0 2)(4 0 (   MPa 由参考文献 [1， 56]可知轧制力的计算公式： lbbPP m  2 10 () 式中： 0b 、 1b — 轧制前后轧件的宽度； l — 接触弧长度的水平投影。 由参考文献 [1， 56]可知接触弧长度的水平投影的计算公式： mhRl  () 式中： R — 轧辊半径； mh — 平均压下量。 由参考文献 [1， 57]可知线材轧机平。