某高层建筑中央空调系统毕业设计全文xing

某高层建筑中央空调系统毕业设计全文xing内容摘要：

5 FP10 办公室 5 FP5 小教室 1 FP20 2 大教室 1 FP25 2 办公室 6 FP20 办公室 6 小教室 2 FP20 2 大教室 2 FP25 2 办公室 7 FP10 办公室 7 中教室 1 FP25 2 大教室 3 FP25 2 办公室 8 FP10 办公室 8 中教室 2 FP25 2 大教室 4 FP25 2 办公室 9 FP10 办公室 9 网络教学用房 1 FP25 2 小教室 1 FP20 2 休息厅 FP25 2 办公室 10 2 网络教学用房 2 FP20 2 小教室 2 FP20 2 休息厅 FP25 2 办公室 11 网络教学用房 3 FP20 2 小教室 3 FP20 2 精品展厅 FP14 2 办公室 12 FP14 2 网络教学用房 4 FP25 2 小教室 4 FP20 2 文物展厅 FP25 2 网络设备机房 FP20 2 网络教学用房 5 FP20 2 中教室 1 FP25 2 大报告厅 FP25 12 服务器机房 FP20 网络教学用房 6 FP20 2 中教室 2 FP25 2 电源控制室 FP25 网络教学用房 7 FP25 2 中教室 3 FP25 2 终端机房 FP20 网络教学用房 8 FP25 6 中教室 4 FP25 2 网络教学用房 1 FP25 2 网络教学用房 2 FP25 2 网络教学用房 3 FP25 2 网络教学用房 4 FP25 2 网络教学用房 5 FP25 2 网络教学用房 6 FP25 10 沈阳化工学院学士学位论文 第五章 .设备选型 ]2[ ：根据制冷 是空调的冷负荷选择。 总共的冷负荷为 687752W，因此选用离心式冷水机组，具体采用重通 约克的 LSLXR123700，制冷剂为 R123，制冷量为703KW。 离心式冷水机组具有性能系数高，制冷量大，单位功率机组的重量轻，体积小，易于实现多级压缩和节流，自动化程度高等特点。 宜用于单机容量大于 580KW 的大型中央空调制冷系统，特别适用于空调负荷大的高层建筑空调制冷系统及区域制冷系统。 ]2[ ： 由于本建筑左右部分布置比较均匀，我们采取左右部分分开 供风系统（具体分布看图纸）。 每个楼层两个引风机，采用开利的 DBFP 型吊装式新风机组，具体型号如下： 表 52 西区 东区 四层引风机型号 DBFP6 DBFP8 五层引风机型号 DBFP4 DBFP10 六层引风机型号 DBFP10 DBFP8 七层引风机型号 DBFP10 DBFP8 沈阳化工学院学士学位论文 第六章 空调风系统设计与布置 第六章 空调风系统设计与布置 风系统布置 本设计风道材料选用镀锌钢板，易于加工制作，安装方便，能承受较高温度及压力，且有较好的防腐性能，适用本空调系统 [9]。 风口的设 计与布置 西区、动区的所有房间的风机盘管送风口及新风口均采用侧送侧回 [10]的气流组织形式。 选择、布置风口时，考虑了使得活动区处于回流区，以增强房间舒适度。 现在以六层楼小教室 1为例，进行风口计算。 已知条件：教室长 米、宽 米、高 米，室内要求恒温 26 1℃，室内的显热负荷为 9215 KJ/h。 1. 送风口的设计 :选定送风口形式为三层活动百叶型窗口，紊流系数 ，风口布置在房间长度 A 方向上，射程 X==。 2. 选定送风 温差△ to，计算送风量 L并校核换气次数 n。 选定送风温差△ to=5℃， L=0tCQ = 9215 =1521m3/h n=ABHL =  1521 次 /h 换气次数 次 /h 8 次 /h,满足要求。 假设送风速度为 v=, 代入下式 0 LH A vdF n v0 = = m/s, 所取 v0 = 且在防风口的流速 2~5m 之内，所以满足要求。 沈阳化工学院学士学位论文 第六章 空调风系统设计与布置 4 .确定送风口数目 考虑到空调精度较高，因而轴心的温度取为空调温度的 倍，即 Δ tx= 1=℃ （Δ tx/Δ to） =，因此无因次距离 x 1 =，代入下式： N= 2)( 21xaxHA 5. 确定送风口尺寸 每个送风口面积为： f=L/(3600 Vo N)= m2， 得出送风口长 宽 = . 面积当量直径 d0= Ar= nTvtgd2000 因此得 x/d0 = 贴附长度 x= do= = 大于射程 ,所以满足要求。 设风口门底至栅点距离为 ， ,则 H=h+W++= 给定房间 米大于设计要求房高 米，所以满足要求。 其他送风口的规格详见图纸。 风管的布置和要求 [13]应注意布置整齐，便于维修、测试，应与其他管道统一考虑，设计是应考率到各管道装拆方便； ，弯管中心曲率半径不小于其风管直径或边长。 以七层楼东区为例，风管的具体计算如下： 1）绘制系统轴侧图，并对各管进行编号，标注长度和风量。 2）选定管径为 1234567 为最不利环路，逐段计算摩擦阻力和局部阻力。 沈阳化工学院学士学位论文 第六章 空调风系统设计与布置 管段 12：管长 l=3,风量 L=840 摩擦阻力部分：初选流速为 4m/s，风量为 840 m3/h，算的风道断面积为 F′ =840/（ 3600 4） = 将 F 规格化为 250mm 250mm，当量直径为 250 mm，实际流速为 m/s，查图 ]1[ 得 Rm=，故管段 12的摩擦阻力为 . 局部阻力部分 : 分叉三通，根据支管与总管断面之比为 ，查表得：ζ =,对应总管流速为 ； 渐缩管：根据 o30 45 ,查表得ζ =； 故 Z=。 该管段总阻力 p +=。 管段 23：管长 8 米，流量 1470 m3/h，初选风速 3 m/s。 根据假定流速法及管径规格化，得到断面尺寸为 400 mm 400mm，实际流速为 m/s，查的 Rm=，故管段 23 的摩擦阻力为。 局部阻力部分：分叉三通，根据支管和总管断面之比为 ，得ζ =，对应的总管流速为 ，的 Z= 故该管段总阻力 p Pa 管段 34：管长 8 米，流量 2940 m3/h，初选风速 5m/s。 根据假定流速法及管径规格化，得到断面尺寸为 400 mm 400mm，实际流速为 ，查的 Rm=，故管段 34 的摩擦阻力为 8Pa。 局部阻力部分：两个三通直通，ζ =，对应的总管流速为 故该管段总阻力 p Pa 管段 45：管长 12 米，流量 4079 m3/h，初 选风速。 根据假定流速法及管径规格化，得到断面尺寸为 400 mm 500mm，实际流速为 ，查的 Rm=，故管段 34 的摩擦阻力为 12Pa。 局部阻力部分：三通直通，ζ =； 渐缩管：根据 o30 45 ,查表得ζ =； 故 Z= 沈阳化工学院学士学位论文 第六章 空调风系统设计与布置 故该管段总阻力 p Pa 管段 56：管长 4 米，流量 7216 m3/h，初选风速 9m/s。 根据假定流速法及管径规 格化，得到断面尺寸为 400 mm 500mm，实际流速为 10m/s，查的 Rm=，故管段 34的摩擦阻力为 Pa。 局部阻力部分：三通直通，ζ =， Z=18 Pa 故该管段总阻力 p Pa 管段 67：管长 2 米，流量 7324 m3/h，初选风速 9m/s。 根据假定流速法及管径规格化，得到断面尺寸为 400 mm 500mm，实际流速为 10m/s，查的 Rm=，故管段 34的摩擦阻力为。 局部阻力部分：三通直通，ζ =， Z=22Pa 固定百叶栅，新风入口流速为 5m/s,取有效通风面积比为 ，则固定格栅面积为 A=7324/（ 3600 5 ） = 取外形尺寸为 800mm 630mm，其风速为 4m/s,查表得 ζ =，则它的局部阻力为 Pa 渐缩管：根据  45 ,查表得ζ =，阻力为 Pa 故该管段总阻力 p 管段 1234567 总的阻力 Z=. 3）支管的阻力平衡计算 经过验算，离风机最远的房间和最近的房间阻力平衡。 沈阳化工学院学士学位论文 第七章 空调水系统的设计 第七章 空调水系统的设计 冷冻水管的水力计算原理 本设计水管管材选用焊接钢管或无缝钢管，易于加工制作，安装方便，能承受较高温度及压力，且具有一定的防腐性能。 本设计采用两管式闭式一次定泵量系统，各层水管同程布置，两管制具有管理方便，一次行投资小等优点，本设计对空调要求不高 故采用两管制。 闭式的优点：水泵扬程只须克服循环阻力与楼层数无关。 循环水不易受 污染，管路腐蚀情况比开式好。 不需设回水池，但需设一膨胀水箱，它应尽量靠近水泵入口的回水干管 水系统水力计算基本公式： 沿程阻力  2vPe e 2 沿程阻力系数 e =局部阻力  Pj=  v2 /2 水管总阻力  P= Pe+ Pj 确定管径 d=vV36004 水力计算 1）管道布置及管段编号，长度标注如水系统图所示，确定最不利环路为12345678910111213。 （见附表） 2）根据各管段的风量及选定的流速，确定最不利环路各管段的断面尺寸及沿程阻沈阳化工学院学士学位论文 第七章 空调水系统的设计 力和局部阻力如下 : 初选管段 12的计算流速为 ，流量为 m3/h，管径为 DN20，管长为 2米，则 e =故  Pe =6613Pa 局部阻力损失： 三通两个，  =，截止阀一个  = 故  Pj=  v2 /2=5819 Pa 总阻力  P= Pe+ Pj=12432 Pa 管段 23：假设流速为 ，流量为 m3/h，管长为 3米，则 d=vV36004= 米，实际流速为 m/s， e =故  Pe=2717 Pa 局部阻力损失： 三通一个，  =，截止阀一个  = 故  Pj=  v2 /2= 3035 Pa 总阻力  P= Pe+ Pj=5752 Pa 管段 34：假设流速为 1m/s，流量为 m3/h，管长为 10米，则 d=vV36004= 米，实际流速为 ， e =故  Pe=1002Pa 局部阻力损失： 三通两个，  =， 故  Pj=  v2 /2= 64 Pa 总阻力  P= Pe+ Pj=1066 Pa 沈阳化工学院学士学位论文 第七章 空调水系统的设计 管段 45：流量为 m3/h，管长为 8米，则 d=vV36004= 米，实际流速为 ， e =故  Pe=2113Pa 局部阻力损失： 三通两个，  =， 故  Pj=  v2 /2= 169 Pa 总阻力  P= Pe+ Pj=2282 Pa 管段 56：流量为 m3/h，管长为 8米，则 d=vV36004= 米，实际流速为 ， e =故  Pe=4050Pa 局部阻力损失： 三通两个，  =， 故  Pj=  v2 /2= 324 Pa 总阻力  P= Pe+ Pj=4374 Pa 管段 67：流量为 m3/h，管长为 12米，则 d=vV36004= 米，实际流速为 ， e =故  Pe=9075Pa 局部阻力损失： 三通一个，  =， 故  Pj=  v2 /2= 242 Pa 总阻力  P= Pe+ Pj=9317 Pa 管段 78：流量为 m3/h，管长为 4米，则 沈阳化工学院学士学位论文。