某给水厂课程设计方案

某给水厂课程设计方案内容摘要：

外线消毒等。 经比较，采用液氯消毒。 氯是目前国内外应用最广的消毒剂，除消毒外还起氧化作用。 加氯操作简单，价格较低，且在管网中有持续消毒杀菌作用。 原水水质较好时，一般为滤后消毒，虽然二氧化氯，消毒能力较氯强而且能在管网中保持很长时间，但是由于二氧化氯价格昂贵，且其主要原料亚氯酸钠易爆炸，国内目前在净水处理方面应用尚不多。 第四章 各构筑物的选择及设计计算 加药间设计计算 . 设计参数 据试验： 图 已知计算水量 Q=67100m3/d=2800m3/h。 根据原水水质，参考上图，选碱式氯化铝（ PAC）为混凝剂，据原水水质浊度判断，混凝剂的最大投药量 a=20mg/L，药容积的浓度 b=15%，混凝剂每日配制次数 n=2次。 表 原水浊度与最佳投药量 . 设计计算 溶液池容积 1W 152417 2800204171 === bnaQW，取 5m3 式中： a— 混凝剂（碱式氯化铝）的最大投加量（ mg/L），本设计取 20mg/L。 Q— 设计处理的水量， 2800m3/h。 B— 溶液浓度（按商品固体重量计），一般采用 5%20%，本设计取 15%； n— 每日调制次数，一般不超过 3次，本设计取 2次。 溶液池采用 矩形 钢筋混凝土结构，设置 2 个， 每个容积为 W1（一备一用） ， 以便交替使用，保证连续投药。 单池尺寸为 mmmHBL = ，高度中包括超高 ，置于 室内地面上 . 溶液池实际有效容积： mW z == 满足要求。 池旁设工作台，宽 ，池底坡度为。 底部设置 DN100mm放空管，采用硬聚氯乙烯塑料管。 池内壁用环氧树脂进行防腐处理。 沿池面接入药剂稀释采用给水管 DN60mm，按 1h放满考虑。 溶解池容积 2W 312 mWW === 式中： 2W —— 溶解池容积（ m3 ），一般采用（ ） 1W ；本设计取 溶解池也设置为 2池，单池尺寸： mmmHBL = ，高度中包括超高 ，底部沉渣高度 ，池底坡度采用。 溶解池实际有效容积： mW z == 溶解池的放水时间采用 t＝ 10min，则放水流量： sLtWq 10 20 === ， 查水力计算表得放水管管径 0d ＝ 75mm，相应流速 0 /d m s ， 1000 /i m s 管材采用硬聚氯乙烯管。 溶解池底部设 管径 d＝ 100mm的排渣管一根， 采用硬聚氯乙烯管。 溶解池的形状采用矩形钢筋混凝土结构，内壁用环氧树脂进行防腐处理。 投药管 投药管流量 sLWq 100021 = = = 查水力计算表得投药管管径 d＝ 15mm，相应流速为。 4 溶解池搅拌设备 溶解池搅拌设备采用中心固定式平桨板式搅拌机。 5 计量 投加 设备 混凝剂的湿投方式分为重力投加和压力投加两种类型 ,重力投加方式有泵前投加和高位溶液池重力投加。 压力投加方式有水射投加和计量泵投加。 计量设备有孔口计量，浮杯计量， 定量投药箱和转子流量计。 本设计采用耐酸泵和转子流量计配合投加。 计量泵每小时投加药量 : hmWq 31 === 式中： 1W —— 溶液池容积（ m3） 耐酸泵型号 25FYS20选用 2台，一备一用 . 6 药剂仓库 估算面积为 150m2，仓库与混凝剂室之间采用人力手推车投药 ,药剂仓 库平面设计尺寸为 179。 设计参数 设计总进水量为 Q=67100m3/d，水厂进水管投药口靠近水流方向的第一个混合单元，投药管插入管径的 1/3 处，且投药管上多处开孔，使药液均匀分布，进水管采用两条，流速v=。 计算草图如图 42。 图 管式静态混合器计算草图 设计计算 静 态 混 合 器 设 在 絮 凝 池 进 水 管 中 ， 设 计 流 量smdmnQq 33 ==== ； 则 静态混 合器 管径为： mvqD === π ，本设计采用 D=800mm； 按下式计算 === DvN ，本设计取 N=3； 则混合器的混合长度为： mDNL === T= svL == mndqh 2 === ,符合设计要求。 校核 GT值 13 = =••= sTv hgG，在 5001000 1s 之间，符合设计要求。 8 3 9 5 ==GT 往复式隔板絮凝池设计计算 设计参数 絮凝池 设计 n=2组，每组设 1池，每池设计流量为 smhmn 331 ==== ，絮凝时间 T=20min。 设计计算 絮凝池有效容积 31 46620601398 mTQV === 考虑与斜管沉淀池合建，絮凝池平均水深取 ，池宽取 B=。 mHBVL 16152466 === 式中： H—— 平均水深 (m)。 本设计取超高 ， H=； 隔板间距 絮凝池起端流速取 smv = ，末端流速取 smv =。 首先根据起，末端流速和平均水深算出起末端廊道宽度，然后按流速递减原则，决定廊道分段数和各段廊道宽度。 起端廊道宽度： mvHQa 38 38 === 末端廊道宽度： mvHQa 38 === 廊道宽度分成 4段。 各段廊道宽度和流速见表 21。 应注意，表中所求廊道内流速均按平均水深计算，故只是廊道真实流速的近似值，因为，廊道水深是递减的。 四段廊道宽度之和 mb 1 7 =+++= 取隔板厚度  =，共 27块隔板，则絮凝池总长度 L为： mLL z =+=+= 水头损失计算 iii iitii lRCvgvmh 2222= 式中： vi—— 第 i 段廊道内水流速度（ m/s）； itv —— 第 i段廊道内转弯处水流速度（ m/s）； mi—— 第 i 段廊道内水流转弯次数；  —— 隔板转弯处局部阻力系数。 往复式隔板（ 1800转弯）  =3； il —— 第 i段廊道总长度 (m)； iR 第 i段廊道过水断面水力半径（ m）； iC — — 流速系数，随水力半径 Ri和池底及池壁粗糙系数 n而定，通常按曼宁公式161iiCRn计算。 Ha HaR 2111 == = m 表 廊道宽度和流速计算表廊道分段号 1 2 3 4各段廊道宽度 （ m ） 各段廊道流速 （ m/s ） 各段廊道数 8 7 6 6各段廊道总净宽 （ m ） 11661111 0 . 2 7 6 1 . 9 2 30 . 0 1 3CRn   ， 21  絮凝池采用钢筋混凝土及砖组合结构，外用水泥砂浆抹面，粗糙系数为 n=。 其他段计算结果得： 表 C值计算表 a R C C2 C值 计算表 234RRR 234CCC 222324CCC 廊道转弯处的过水断面面积为廊道断面积的 ，本设计取 ，则第一段转弯处流速： smaHQv 1 === m/s 式中： itv —— 第 i段转弯处的流速（ m/s）； 1Q —— 单池处理水量（ m3/h）； ia —— 第 i段转弯处断面间距，一般采用廊道的 ； H —— 池内水深（ m）。 其他 3段转弯处的流速为： 表 44 拐弯流速计算表 a V(m/s) 拐弯宽度 拐弯数据计算 smvsmvsmvttt432=== 各廊道长度为： 各段转弯处的宽度分别为 ； ； ； ； mBnlmBnlmBnlmBnl).1 8215(8).1 82().2 6115(8).2 61().0 5115(8).0 51(113)(8)(4321============ 第 1 段水头损失为： mlRC vgvmh t 2 221121212111 ===m GT值计算 (t=200C 时 ) 14 = == sTghG,符合设计要求； 6 5 9 5 ==GT （在 410 105范围之内） 絮凝池与沉淀池合建，中间过渡段宽度为。 斜管沉淀池设计计算 斜管沉淀池是浅池理论在实际中的具。