化学工程与化工毕业论文

化学工程与化工毕业论文内容摘要：

tT Δ 137 .5 140 .8 CtT Δ 116 .0 120 .4 CtT Δ C                有效总温度差 i i i1 1 1 12 2 2 23 3 3 3tT ΔΔ Δ Δ Δ 1. 5 0. 8 1 3. 3 CΔ Δ Δ Δ 1. 9 1. 5 1 4. 4 CΔ Δ Δ Δ 16 .5 5. 6 1 23 .1 C                           榆林学院化学与化工学院 2020 届 化学工程与工艺 专业毕业论文 8     ΔTTΔt KS 由手册可查得 500kPa 饱和蒸汽的温度为  、 气化潜热为 2113kJ/kg ，所以  SKΔ t T T Δ 1 5 1 .7 5 8 3 0 .8 6 2 .9 C        加热蒸汽消耗量和各效蒸发水量的初步计算 第 Ⅰ 效的热量衡算式为   1 10p01 1111 r ttFcr rDηW 对于沸点进料 ,10 tt ，考虑到 NaOH 溶液浓缩热的影响，热利用系数计算式为  1η 0. 98 0. 7 0. 06 6 0. 05 0. 96 88   所以 111 1 1 11Dr 2113W η 0 . 9 6 1 3 D 0 . 9 5 0 8 Dr 2 1 5 3    第 Ⅱ 效的热量衡算式为     1 2 1 22 2 p0 1 pw2221 2 1 22 2 p0 1 pw22111W r t tW η F c W crrη 2 6 48W r t tW η F c W crr215 3 140 .8 120 .4 48 W 500 0 7W225 1 225 1 68W 160               对于第 Ⅲ 效，同理可得 榆林学院化学与化工学院 2020 届 化学工程与工艺 专业毕业论文 9    32 3 2 33 3 p0 1 pw 2 pw332 1 221η 9 3W r t tW η F c W c W crr225 1 120 .4 9 W 500 W W243 8 243 8 9 W 1W 261               又因为 1 2 3W W W 4 0 0 0 .0   联解上面各式，可得 1231W 13 97 .0k g/ hW 13 85 .0 kg /hW 12 18 .0 kg /hD 14 69 .0 kg /h 蒸发器传热面积的估算 iiii51 1 11 1 152111152 1 12 2 22222QSK Δ t1000Q D r 1469 2113 10 W3600Δ t T t CQ 10S mK Δ t 1500 1000Q W r 1397 2153 10 W3600Δ t T t CQ 10SK Δ t                      5253 2 23 3 3523333 m1000 1000Q W r 1385 2251 10 W3600Δ t T t CQ 10S mK Δ t 600              误差为 m inm a xS 4 1 .41 1 0 .2 1S 5 2 .7   ，误差较大，应调整各效的有效温度差，重复上述计算过程。 有效温度 的再分配 榆林学院化学与化工学院 2020 届 化学工程与工艺 专业毕业论文 10 1 1 2 2 3 32S Δ tS Δ tS Δ tSΔ t5 2 .7 1 0 .9 4 8 .8 1 7 .1 4 1 .1 3 4 .9 4 5 .2 m6 2 .9     重新分配有效温度差，可得 111222333S t Δ t 1 0 .9 1 2 .7 CS 4 5 .2S t Δ t 1 7 .1 1 8 .5 CS 4 5 .2S t Δ t 3 4 .9 3 1 .9 CS 4 5 .2                重复上述计算步骤 （ 1） 计算各效料液 由所求得的各效蒸发量，可求各效料液的浓度，即 01102123Fx 500 F W 500 139 7Fx 500 F W W 500 139 7 138 5x         （ 2） 计算各效料液的温度 因末效完成液浓度和二次蒸气压力均不变，各种温度差损失可视为恒定，故末效溶液的温度仍为 C , 即 3t C 则第 Ⅲ 效加热蒸汽的温度（也即第 Ⅱ 效料液二次蒸气温度 )为 3 2 3 3T T t Δ t 81. 1 31. 9 113 C         由第 Ⅱ 效二次蒸气的温度（ 113 C ）即第 Ⅱ 效料液的浓度 （ ） 查杜林线图，可得第 Ⅱ 效料液的沸点为 117 C .有液柱静压力及流动阻力而引起的温度差损失可视为不变，故第 Ⅱ 效料液的 温度为 2 A 2 2 2tt Δ Δ 1 1 7 1 .5 1 .0 1 1 9 .5 C         同理 2 1 2 2T T t t 119 .5 18. 5 138 .0 C       榆林学院化学与化工学院 2020 届 化学工程与工艺 专业毕业论文 11 由第 Ⅰ 效二次蒸气的温度 (138 C )及第 Ⅰ 效料液的浓度 （ ） 查杜林线图，可得第 Ⅱ 效料液的沸点为 140 C。 则第 Ⅰ 效料液的温度为 1 A 1 1 1tt Δ Δ 138 1 139 .8 C         第 Ⅰ 效料液的温度也可由下式计算 1 1 1tT Δ t 151 .7 139 C      说明溶液的各种温度损失变化不大，不需要重新计算，故有效总温度差不变，即 Δ t 12 .7 18 .5 31 .9 63 .1 C     温度差重新分配后各效温度情况列于下表： 表 42 三效蒸发器各效的温度 效次 Ⅰ Ⅱ Ⅲ 加热蒸汽温度， 0C T1= T39。 1=138 T39。 2=113 有效温度差， 0C 1Δt  2Δt   3Δt   料 液温度（沸点）， 0C t1= t2= t3= （ 3） 各效的热量衡算 112233T Cr 2154 kJ/kgT Cr 2225 kJ/kgT Cr 2355 kJ/kg   第 Ⅰ 效  11η 0. 98 0. 7 Δ x 0. 98 0. 7 0. 06 9 0. 05 0. 96 67       111 1 1 11Dr 2113W η 0 .9 6 6 7 D 0 .9 4 8 Dr 2 1 5 4    第 Ⅱ 效 榆林学院化学与化工学院 2020 届 化学工程与工艺 专业毕业论文 12    221 2 1 22 2 p0 1 pw22111η Δ x 3 9 9W r t tW η F c W crr215 4 134 .8 119 .5 9 W 500 7W222 5 222 5 3W 160              第 Ⅲ 效    32 3 2 33 3 p0 1 pw 2 pw332 1 221η W r t tW η F c W c W crr222 5 119 .5 W 500 W W235 5 235 5 W W 267       。