1045ca10b解放牌汽车第四速及第五速变速叉铣夹具：设计说明书中外文翻译工艺过程卡工序卡装配图零件图cad

1045ca10b解放牌汽车第四速及第五速变速叉铣夹具：设计说明书中外文翻译工艺过程卡工序卡装配图零件图cad内容摘要：

0 6 3 /2 0 6 0zf m m z。 4 校验机床功率。 根据表 218的计算公式，铣削时的功率为 1000Cc Fvp  F F FFFx y uF p z eC F cqwC a f a zFkdn 式中， 65 0 , 0. 10 , 0. 72 , 0. 86 ,F f F fC x y u    此处文档有重要部分删减 （ 本文档附有 CAD 图等详细附件 ） X62 铣床主电动机功率为 ，故所选切削用量可以采用。 故确定的切削用量为zf =, Mzf =75mm/min,n=60r/min,v=(2)基本时间 根据表 225，三面刃铣刀铣槽的基本时间为 12j Mzl l lTif 式中， 11 0 , ( ) ( 1 3 ) , 1 6 , 1 2 5e e el m m l a d a a m m d m m      2 4 , 75 / m in, 1Mzl m m f m m i   1 0 4 4 4 1 0 .7 725jT   min 注；以上工序一到六的计算，参考机械制造技术基础课程设计指南 工序七，切削时间及基本时间的确定 1 钻孔 （ 1）钻头 选用  16 的标准高速钢麻花钻，磨出双锥和修磨横刀。 （ 4） 确定切削用量 1） 确定进给量 f ，根据表 可查出 f =— ,由于孔深和孔径之比 0/ 45 /14 3ld 不需要修正，所以选用 Z150A 型立式钻床，取进给量为f =根据表 ，钻头强度所允许的进给量 39。 f =maxF =16000N（由机床说明书查出），根据表 ，允许的进给量 f 》 江阴职业技术学院 毕业设计（论文）说明书 15 由于所选择的进给量 f 远小于 39。 f 及 f ，故所选 f 可用 2） 确定切削速度 v，轴向力 F，转矩 T以及切削功率 mP 用不同刀具材料进行钻，扩，铰空的 v,F,T, mP 均可以按表 及表。 根据所给条件，可直接在表 ： V=16m/min,f=4610N,T=, mP =,由于实际加工条件与上表所给条件不完全相同，故应对结果进行修正 .由表 ，切削速度的修正系数 Mvk =， 1vk =1，故 0 1 9 1 5 0 8 .9 51 0 0 0 1 0 0 0dnv      39。 16 / m i n 0. 72 1 11 .5 2 / m i nv m m    39。 39。 01 0 0 0 1 0 0 0 1 1 . 5 2 2 2 9 / m in16vnrd    查 Z150A 型立式钻床说明书，取 n=230r/ v 为 01 1 6 2 3 0 1 1 . 5 61 0 0 0 1 0 0 0dnv     m/min 由表 ，切削力及转矩的修正系数 MMkk，故 4 6 1 0 0 .7 5 3 4 5 8F   N 33 .64 5 25 .23T   Nm 3） 校验机床功率 切削功率 mP 为 1( / )m m M MP P v v k = ( / )   kw 机床的有效功率为 39。 3 1 3EEPP     kw 此处文档有重要部分删减（ 本文档附有 CAD 图等详细附件 ） 2 扩孔 （ 1） 扩孔钻 选用  标准高速钢扩孔钻 （ 5） 确定扩孔切削用量 1） 确定进给量 f 江阴职业技术学院 毕业设计（论文）说明书 16 根据表 ，取 ( ) / /f m m r m m r  取 f =2)确定切削速度 v及 n 根据表 ，取 v=30m/min 由于切削条件与上表不同，切削速度尚需乘以以下修正系数 2, 1Mv apvkk 故 39。 30 / m i n 0. 72 1 21 .6vm   mm/min 39。 39。 01 0 0 0 1 0 0 0 2 1 . 6 3 6 8 / m in3 . 1 4 1 8 . 7vnrd    根据 Z150A 型立式钻床说明书，取 n=370r/min，则实际扩孔速度 0 1 8 . 7 3 7 0 2 1 . 71 0 0 0 1 0 0 0dnv     m/min 3. 铰空 （ 1）铰刀 选用  19mm 标准高速钢铰刀 （ 2）确定铰空切削用量 1）确定进给量 f 根据表 ，  ，按照标注 4，进给量取小值。 根据 Z150A 型立式钻床说明书，取 f =2)切削速度 V 及 n,根据表 ，取 v=切削速度的修正系数由表 2, 1Mv apvkk 故 39。 / m i n 1 / m i nv m m    39。 39。 01 0 0 0 1 0 0 0 9 . 7 2 1 6 3 / m in3 . 1 4 1 9vnrd    根据 Z150A 型立式钻床说明书，取 n=150r/min,则实际铰孔速度 0 1 9 1 5 0 8 .9 51 0 0 0 1 0 0 0dnv     m/min 4 惚钻倒角 1）选用高速钢外锥面惚钻 2）根 此处文档有重要部分删减（ 本文档附有 CAD 图等详细附件 ） 江阴职业技术学院 毕业设计（论文）说明书 17 0 3 .1 4 4 0 0 1 9 2 3 .8 61 0 0 0 1 0 0 0dnv    m/min 5 各工序的实际切削用量 根据以上计算，各工序的切削用量如下； 钻孔： 0d =16mm,f =,n=230r/min,v=扩孔： 0d =, f =,n=370r/min,v=铰孔： 0d =19mm, f =,n=150r/min,v=惚倒角： 1d =25mm, 2d =7mm, f =,n=400,v= 6 基本加工时间的确定 1） 钻孔时间 12j l l lLT fn fn 04 5 , c o t ( 1 2 ) 8 c o t 4 5 ( 1 2 ) 8 1 9 , 1 42 rDl l l         4 5 9 3 420 .3 5 2 3 0jTs 2） 扩孔时间 12j l l lLT fn fn 14 5 , c o t ( 1 2 ) 2 . 3 5 , 1 42 rDDl l l     4 5 2 .3 5 3 180 .4 5 3 7 0jTs 3） 铰孔时间 12j l l lLT fn fn 14 5 , c o t ( 1 2 ) 2 . 1 5 , 02 rDdl l l     4 5 2 .1 5 240 .8 1 5 0jTs 4） 惚倒角时间 1 .5 2 50 .1 4 0 0j LTsfn    工序八 切削用量和基本时间 因为螺纹孔为 10 1M  为细牙螺纹，所以螺纹孔加工到 9 江阴职业技术学院 毕业设计（论文）说明书 18 （ 1）钻头选用 9 mm 标准高速钢麻花钻，磨出双锥和修磨横刀 （ 2）确定钻削用量 1）确定进给量 f ，根据表 可查出  ，选用立式钻床 Z5125A，取进给量为 f =根据表 ，钻头强度所允许的进给量 39。 f =。 机床进给机构允许的轴向力 maxF =9000N 根据表 f 由于所选择的进给量 f 远小于 39。 f 及 f ，故所选 f 可用 2） 确定切削速度 v，轴向力 F，转矩 T 以及切削功率 mP ，用不同刀 具材料进行钻，扩，铰空的 v,F,T,mP 均可以按表 及表。 根据所给条件，可直接在表 中用插入法计算得：v=15m/min,F=3010N,T=, mP =,由于实际加工条件与上表所给条件不完全相同，故应对结果进行修正，由表 知，切削速度的修正系数 , vkk 故39。 39。 39。 01 5 0 .7 2 1 .0 1 0 .8 / m in1 0 0 0 1 0 0 0 1 0 .8 3 8 2 / m in3 .1 4 9vmvnrd      取 N=375r/ v 为 0 3 . 1 4 9 3 7 5 1 0 . 6 / m in1 0 0 0 1 0 0 0dnvm    由表 ，切削力及转矩的修正系数 MMkk 故 3010    10 .0 3 0. 75 7. 52T N m N m   此处文档有重要部分删减（ 本文档附有 CAD 图等详细附件 ） 2 基本时间 12j l l lLT fn fn 江阴职业技术学院 毕业设计（论文）说明书 19 128 . 5 , c o t ( 1 2 ) 4 . 5 1 1 5 . 5 , 22 rDl l l        8 .5 2 4 2 1 1()1 3 1 0 4 5 0  8 .5 5 .5 2 1 0 .2 40 .2 5 3 7 5jTs 工序九切削用量和基本加工时间 （ 1） 选用 10 1M  的细长柄机用丝锥，前角 011p  ，后角 010p  ，主偏角 045r  （ 2） 选用切削速度 根据表 10 11v mm/min,选择 v=10m/min （ 3）扭矩的确定 根据表 得 0Zm yMMMM C d P k 查得， 4 , , , 1M M m MC Z Y k    1. 4 1. 10 1 1 N m     （ 4）攻螺纹时的转速 39。 01 0 0 0 1 0 0 0 1 0 31810vn d   r/min 取 n=310r/min 39。 0 3 . 1 4 1 0 3 1 0 9 . 71 0 0 0 1 0 0 0dnv    m/min 06 . 6 9 . 7 0 . 2 1 3 43 0 3 0 1 0m MvP d    选择丝锥退出时的转速为 450r/min 基本时间的确定 1111()m llt p n n   = 8 .5 2 4 2 1 1()1 3 1 0 4 5 0 = 工序九 局部硬化 采用高频加热 (频率 30 ~ 100f kHz )将所示表面加热到 0770 ~ 790 C ，放在水中冷却到室温。 即可达到零件所要求硬度。 工序十 用阳极氧化方法中的硫酸法，为工件表面镀一层厚度为 5 20um 氧化膜。 工序十一 检验 江阴职业技术学院 毕业设计（论文）说明书 20 第 4 章 .机床夹具设计 机床夹具介绍 江阴职业技术学院 毕业设计（论文）说明书 21 夹具最早出现在 1787 年，至今经历了三个发展阶段。 第一阶段表现为夹具与人的结合。 在工业发展初期。 机械制造的精度较低，机械产品工件的制造质量主要依赖劳动者个人的经验和手艺，而夹具仅仅作为加工工艺过程中的一种辅助工具；第二阶段是随着机床、汽车、飞机等制造业的发展，夹具的门类才逐步发展齐全。 夹具的定位、夹紧、导向（或对刀）元件的结构也日趋完善，逐渐发展成为系 统的主要工艺装备之一；第三阶段，即近代由于世界科学技术的进步及社会生产力的迅速提高，。