自动送料机构总体方案设计毕业设计说明

自动送料机构总体方案设计毕业设计说明内容摘要：

柄转动中心摇杆连杆曲柄寸如下：曲柄摇杆机构的长度尺根据压力机尺寸，暂取2322242143211501500100llllmmlmmlmmlmml 五、送料进距调节装置 南通职业大学毕业设计 (论文 ) 19 前面已经提到过，自动送料机构与压力机之间所用的曲柄摇杆机构，杆的长度均为可调，另外曲柄联接处有偏心调剂盘可调偏心距。 偏心距 e与辊子转角α的关系如下： 213422222222222,2s i n)2s i n)(2s i n(2c o s2)(llllRlPRlPlllRPe其中 六、间歇运动机构 辊式送料机构由压力机的曲轴驱动，间歇运动机构设在二者之间，起作用是将曲轴的连续转动转化为送料辊的间歇转动。 本设计采用超越离合器来实现间歇运动，与下辊即主动辊联接。 其它常用的间歇运动机构有棘轮机构和蜗杆凸轮机构等。 七、其它 轴承、紧固零件等其他零件，均按手册选取标准件，详见装配图。 本设计的送料机构中设计了一个托物架，以便支撑毛胚材料。 需要说明的是，因为本设计所选用的压力计滑块行程次数为 45次/min，为低速冲压，所以不采用制动装置。 但是在高速送料的情况下，由于辊子、材料、传动系统的惯性，会使材料在送料行程终点处的定位精度受到很大影响，故应在辊轴端部装设制动器。 制动器的结构形式以闸瓦式应用较为普遍，其结构简单，容易加工装配。 缺点是长期处于制动状态，摩擦损失较大。 常用的摩擦材料有石棉或铸铁。 其他的制动器有带式和气动式。 另外 ，本送料机构上还加了一个拖物架，起支撑材料的作用，便于南通职业大学毕业设计 (论文 ) 20 辊轴自动送料，其结构如下图： 离合器的选用 自动送料装置中使用的定向离合器有普通定向离合器和异形滚子定向离合器。 普通定向离合器的基本结构及工作原理是，当外轮向一个方向转动时，由于摩擦力的作用使滚柱楔紧，从而驱动星轮一起转动，而星轮转动带动送料装置的工作零件转动。 当外轮反向转动时，带动滚柱克服弹簧力而滚到楔形空间的宽敞处，离合器处于分离状态，星轮停止不动。 外轮的反复转动是由摇杆来带动的。 异形滚子定向离合器在 其内、外轮之间的圆环内装有数量较多的异形滚子，而且滚子的方向是一致的。 由于滚子的 aa方向尺寸大于 bb方向尺寸，因而当外轮反时钟转动时，滚子的 aa 方向与内、外轮接触，此时起偶合作用，带动内轮一起转动；当外轮顺时钟转动时，则不起偶合作用，内轮不动。 这种离合器由于滚子多，滚子圆弧半径较大，所以与内、外轮的接触应力小，磨损小，寿命长。 当传递同样的扭转时，径向尺寸比普通定向离合器小。 由于体积小，运动惯性小，送进步距精度高。 本设计选用滚柱式内星轮无拨爪单向超越离合器，以下简称为超越离合器。 南通职业大学毕业设计 (论文 ) 21 超越离合器常用于驱动 辊轴送料机构的辊轴，是之产生间歇转动，以达到按一定规律自动送料的目的。 一般，它允许的压力机滑块行程数小于 200次 /min，送料速度小于 30m/min。 本设计选用的压力机滑块行程数为 45 次 /min,送料速度 v=45 164=，满足要求。 为接合式的最大空转角度，极限转速为次，允许最高接合次数为允许总接合次数为，许用转矩的超越离合器，滚柱数查手册，选用11 0 0 0 r / m i n/ m i n801057031006mNTzmmD 离合器结构如图： 齿轮的设计及校核 本设计中的自动送料机构中有一对齿轮传动，起上、下辊之间传动的作用。 由于上、下辊之间仅仅只有一对齿轮直接传动，材料的厚度变化会引 起齿隙的增大。 这就会影响送进步距精度。 但本设计所用的材料厚度较薄，其所引起的误差较小，故仍采用一对齿轮直接传动。 因传动尺寸无严格限制，批量较小，故小齿轮用 40Cr，调质处理，硬度 241HB~286HB，平均取为 260HB，大齿轮用 45 刚，调质处理，硬度南通职业大学毕业设计 (论文 ) 22 229HB~286HB，平均取为 240HB。 具体计算步骤如下： 齿面接触疲劳强度计算 1. 初步设计 转矩 1T 由前面计算结果可知 mmNT  332020 模数 m 取 m=4 m=4 mm 齿数 初取齿数 41。 391  zzz 41。 391  zzz 分度圆直径 d mmmzd 1563941  mmd 1561  mmmzd 1 6 44142  mmd 1642  中心距 a a 2 )4139(42 )( 21  zzm a=160mm 齿宽 b 取 b=50mm 取 b1 =60mm mmb 502  转数 1n min/451 rn  接触疲劳极限 limH 由《机械设计》中图 MpaH 7101lim  MPaH 5802lim  2. 校核计算 圆周速度 v 1 0 0 060 451 5 61 0 0 060 11    ndv smv / 精度等级 由《机械设计》中表 选 8级精度 使用数 AK 由《机械设计》中表 AK 动载系 数 vK 由《机械设计》中图 vK 齿间载荷分配系数 HK 由《机械设计》中表 ，先求 南通职业大学毕业设计 (论文 ) 23   c os)11(/100/5042515633202022111zzmmNmmNbFKNdTFtAt     Z 由此得 11 22  ZK H 齿向载荷分布系数 HK 由《机械设计》中表 )15650(10)(32321 bCdbBAKH  HK 载荷系数 K K=  HHVA KKKK =  K 弹性系数 EZ 由《机械设计》中表 MPaZ E  节圆区域系数 HZ 由《机械设计》中图 HZ 接触最小安全系数 minHS 由《机械设计》中表 HS 工作时间 tH 一年取 300 个工作日，设计工作寿命为十年， 南通职业大学毕业设计 (论文 ) 24 每天工作八小时。 830010 ht =24000h 应力循环次数 L 由《机械设计》中表 ，估计 10 97 10 L ， 则指数 m= mihini ivL TTtnN   m a x11160  =60 00 0451  71 LN 原估计应力循环次数正确 3941/ iNN LL 72 LN 接触寿命系数 Z 由《机械设计》中图 NNZZ 许用接触应力     1 0m i n 11lim    S Z   MPa5541    8 0m i n 22lim    S Z   MPa4562  验算 39411。