芦荟饮料废水处理工程设计

芦荟饮料废水处理工程设计内容摘要：

角度（176。 ） α1=α2 L2=176。 = h1=kβ (sb )4/3 v22g sinа 式中 h1—— 水头损失（ m） β—— 格栅的阻力系数，查表得β = k—— 格栅受污染物堵塞时的水头损失增大系数，一般采取 k=3 ξ— 阻力系数，其数值与格栅栅条的断面几何形状有关，对于圆形断面， g— 重力加速度； h1=3 ( )4/3 22 sin60176。 = H=h+h1+h2 式中 H—— 栅后明渠的总高度（ m） h2—— 明渠超高（ m） ，一般采用 ~ 设计中取 h2= H=++= L=L1+L2+++ H1tgа 式中 L—— 格栅槽总长度（ m） H1—— 格栅明渠的深度（ m） L=+++++176。 = W=86400QW11000 式中 W—— 每日栅渣量（ m3/d） W1—— 每日每 103 污水的栅渣量（ m3/103 m3 污水），一般采用 ~ m3/103 m3污水 设计中取 W1= m3/103 m3污水 ,Q= m3/d W=86400 = m3/d＜ 调节池 Q= m3/h= m3/s t=8h V V=Qt 式中 Q—— 进水量 m3/h T—— 水力停留时间 h V=Qt=8=372 m3 h=5m F F=Vh 式中 V—— 调节池的有效容积 (m3 ) h—— 调节池的 有效水深 (m) F=3725 = m2 h1= H H=h+h1 式中 h—— 调节池的有效水深 （ m） h1—— 调节池的超高 （ m） H=5+= 设计中，调节池的池长为 9m，池宽为 1. BOD污泥负荷率 SBR 反应池在高负荷运行时， BOD污 泥负荷 Ns 一般采用 ~（ kgMLSS d）之间，设计中取 Ns=（ kgMLSS d） 2. 曝气池内混合液污泥浓度 反应池内污泥浓度 X一般采用 1500~5000mg/l 之间，设计中取 X=3000mg/l 3. 排出比 1/m 排出比 1/m 值每一周的排水量与反应池容积之比，一般采用 1/41/2 之间，设计中采取 1/2 4. 曝气时间 TA= 式中 TA—— 曝气时间（ h） Sa— — 进水 BOD浓度（ mg/l） TA= 2423000 = 5. 沉淀时间 停止曝气后，初期沉降速度 Vmax=104t 式中 Vmax—— 沉降速度（ m/h） t—— 水温（176。 ） 当水温为 10176。 时 Vmax=10410= 当水温为 20176。 时 Vmax=10420= 沉淀时间 Ts=H 1m +εVmax 式中 TS—— 沉淀时间（ h） H—— 反应池内水深（ m） ε —— 安全高度（ m），一般采用 ~ 设计中取 ε=， H=6m 水温为 10176。 时 Ts=6 12 + = 水温为 20176。 时 Ts=6 12 + = 6. 排出时间 排出时间为 Td= 7. 进水时间 设计中进水时间 Tr= 8. 一个周期所需时间 T=Ta+Ts+TD+TI T=+++= 9. 曝气池个数 设计中可以 N=2 个 n=24T 式中 n—— 每天周期次数 n= =2 V=mQnN 式中 V—— 每组曝气池容积（ m3） V=25002 =375m3 F=VH 式中 F—— 单组曝气池的面积（ m2） H—— 曝气池的有效水深（ m） F=3756 =，设计中取 63m2 设每组曝气池的池 长 为 8m，则池 宽 为 8m 曝气池的水深为 ，超高为 ，则曝气池的总高度 H1为 H1=+= 二沉池 （斜板沉淀池） 该废水的 水量 较少， 设计中选择 一组沉淀池，沉淀池为一格 F=3600Q0q1 Q0=Qn 式中 F—— 沉淀部分有效面积 （ m2） Q—— 设计流量 （ m3/s） Q0—— 单池设计流量 （ m3/s） q1—— 表面负荷 （ m3/m2h） ，一般采用 3~6m3/m2h 设计中取 q1=3 m3/， n=1， Q= Q0= = m3/s F=3600 =17m2 a= F 式中 a—— 沉淀池边长 （ m） a= 17 = 3. 沉淀池内停留时间 t=(h2+h3)60q1 式中 t—— 沉淀池内停留时间 （ min） h2—— 斜板区上部水深 （ m） ，一般采用 h3—— 斜板区高度 （ m） ，一般采用 设计中取 h2= t=(+)603 = 4. 污泥区所需容积 V1=2(1+R)Q0X 12 (X+Xr) 式中 V1—— 污泥部分所需容积 （ m3） Q0—— 污水平均流量 （ m3/s） R—— 污泥回流比 （ %） X—— 曝气池中污泥浓度 （ mg/L） Xr—— 二沉池排泥浓度 （ mg/L） 设计中取 Q0=， R=50% Xr=106SVI r。