清镇高边坡锚杆锚索支护脚手架专项方案

清镇高边坡锚杆锚索支护脚手架专项方案内容摘要：

程有限 责任公司 钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（ JGJ130— 2020） 计算的脚手架为双排脚手架搭设高度为 12m，立杆采用单立管。 搭设尺寸为：立杆的纵距为 ，立杆的横距为 ，立杆的步距为。 采用的钢管类型为Ф 48179。 ，施工均布荷载为 ㎡。 小横杆的计算： 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 按照小 横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。 ①均布荷载值计算 小横杆的自重标准值： P1=； 脚手板的荷载标准值： P2=179。 ； 活荷载标准值： Q=179。 ； 荷载的计算值： q=179。 +179。 +179。 =； 小横杆计算简图 ②强度计算 最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩， 计算公式如 下： 贵州建工集团第二建筑工程有限 责任公司 Mqmax=ql2/8 最大弯矩 Mqmax=179。 ． m； σ =Mqmax/W=； 小横杆的计算强度小于 [f]=；满足要求。 ③挠度计算： 最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度 荷载标准值 q=++= kN/m； 5ql4 V qmax= 384EI 最大挠度 V=179。 179。 /（ 384179。 179。 105179。 ）=； 小横杆的最大挠度 小于 ，满足要求。 大横杆的计算： 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 ①荷载值计算 小横杆的自重标准值： P1=179。 =； 脚手板的荷载标准值： P2=179。 179。 ； 活荷载标准值： Q=179。 179。 ； 荷载的计算值： q=（ 179。 +179。 +179。 ）/2=； 贵州建工集团第二建筑工程有限 责任公司 大横杆计算简图 ②强度计算 最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和。 计算公式如下： Mqmax= 均布荷载最大弯矩计算： Mqmax=179。 179。 179。 = kN． m； 集中荷载最大弯矩计算公式如下： Mpmax= 集中荷载最大弯矩计算： M2qmax=179。 179。 = kN． m； M= M1max+ M2max=+= kN． m； 抗弯强度 ：σ =179。 106/=； 大横杆的 抗弯强度：σ =[f]= N/mm2； ③挠度计算： 最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和，单位： mm 均布荷载最大挠度计算公式如下： ql4 V max= 100EI 贵州建工集团第二建筑工程有限 责任公司 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V max= 179。 179。 （ 100179。 179。 105179。 ） = 集中荷载最大挠度计算公式 如下： Pl3 Vp max= 179。 100EI 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度： P=（ ++） /2= kN V=179。 179。 （ 100179。 179。 105179。 ） =； 最大挠度和： V= Vmax+ VPmax=+=； 扣件抗滑力的计算： 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范 ）： R≤ Rc 其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设 计值，取 kN； R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用设计值； 横杆的自重标准值： P1=179。 =； 脚手板的荷载标准值： P2=179。 179。 ； 活荷载标准值： Q=179。 179。 ； 荷载的计算值： R=179。 （ +） +179。 =； R8 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求。 按规范表 ，直角、旋转单扣件承载力取值为 kN，按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编， P96 面，双扣件承载力设计值取 16 kN。 贵州建工集团第二建筑工程有限 责任公司 脚手架荷载标准值： 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： （ 1）每米立杆承受的结构自重标准值（ kN/m）；本例为 NG1=179。 = kN； （ 2）脚手板的自重标准值（ kN/㎡）；本例采用冲压钢脚手板，标准值为 NG2=179。 4179。 179。 （ +） /2= kN； （ 3）栏杆与 挡脚手板自重标准值（ kN/m）；本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为 NG3=179。 4179。 ； （ 4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网（ kN/㎡）； NG4=179。 179。 =； 经计算得到， 静荷载标准值 NG= NG1+NG2+ NG3+ NG4=； 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的 1/2 取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ= 179。 179。 179。 1/2=； 风荷载标准值应按照以下公式计算 WX=178。 UX178。 WO 贵州建工集团第二建筑工程有限 责任公司 其中 WO —— 基本风压（ kN/㎡），按照《建筑结构荷载规范》（ GB500092020）的规定采用： WO= kN/㎡； UZ—— 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（ GB500092020）的规定采用： UZ=； US—— 风荷载体型系数： US=； 经计算得到，风荷载标准值 WK=179。 179。 179。 = kN/㎡； 不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值公式 N= NG+ NQ =179。 +179。 =； 考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式 N= NG+179。 NQ =179。 +179。 179。 =； 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=179。 179。 179。 179。 179。 ． m； 立杆的稳定性计算： 不组合风荷载时，立 杆的稳定性计算公式为： N σ = ≤ [f] 162。 A 立杆的轴心压力设计值： N= kN； 计算立杆的截面回转半径： i=； 计算长度附加系数： K=； 贵州建工集团第二建筑工程有限 责任公司 计算长度系数参照《扣件式规范》表 得： U= 计算长度，由公式 1O=Kuh 确定： 1O=； LO/i=； 轴心受压立杆的稳定系数 φ ，由长细比 1O/i的结果表得到： φ =； 立杆净截面面积： A= ㎝ 2； 立杆净截面模量（抵抗矩）： W= ㎝ 3； 钢管立杆抗 压强度设计值： [f]=㎜ 2； σ =（ 179。 ） = N/㎜ 2； 立杆稳定性计算σ = 小于 [f]= N/㎜ 2满足要求。 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 N MW σ = + ≤ [f] 162。 A W 立杆的轴心压力设计值： N=； 计算立杆的截面回转半径： i=； 计算长度附加系数： K=； 计算长度系数参照《扣件式规范》表 得： U= 计算长度，由公式 1O=Kuh 确定： 1O=； LO/i=； 轴心受压立杆的稳定系数 φ ，由长细比 1O/i的结果表得到： φ =； 立杆净截面面积： A= ㎝ 2； 立杆净截面模量（抵抗矩）： W= ㎝ 3； 钢管立杆抗压强度设计值： [f]=㎜ 2； 贵州建工集团第二建筑工程有限 责任公司 σ =（ 179。 ） +㎜ 2； 立杆稳定性计算σ = 小于 [f]= N/㎜ 2满足 要求。 最大搭设高度的计算： 不考虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算： 162。 Aσ （ + NGt） H3= 构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K（ kN）计算公式为： NG2K= NG2+NG3+ NG4= kN； 活荷载标准值： NQ= kN； 每米立杆承受的结构自重标准值： GK= Kn/m； HS=[179。 179。 104179。 179。 103（ 179。 +179。 ） ]/（ 179。 ） =； 脚手架搭设高度 HS等于或大于 26 米，按照下式调整且不超过 50 米： H5 [H]= 1+ H5 [H]=（ 1+179。 ） =； [H]= 和 50 比较取较大值。 得到，脚手架搭设高度限值[H]=； 考虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式 计算： 贵州建工集团第二建筑工程有限 责任公司 162。 Aσ [+179。 （ NGK+162。 A178。 MWK/W） ] H5= 构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K（ kN）计算公式为： NG2K= NG2+NG3+NG4= kN 活荷载标准值： NQ= kN； 每米立杆承受的结构自重标准值： GK= Kn/m； 计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： MWK=MW/（ 179。 ） =（ 179。 ） = ； HS=（ 179。 179。 104179。 179。 103（ 179。 +179。 179。 （ +179。 179。 ））） /（ 179。 ） =； 脚手架搭设高度 HS等于或大于 26 米，按照下式调整： H5 [H]= 1+ H5 [H]=（ 1+179。 ） =； 立杆的地基承载力计算： 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 P ≤ fg 现场揭露地基承截力设计值： Fg=fgk179。 Kc=㎡。 其中，地基承载力标准值： fgk=㎡。 脚手架地基承截中国科学院调整系数： Kc=。 立杆基础底面的平均压力， P=N/A=㎡ 贵州建工集团第二建筑工程有限 责任公司 其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值： N=。 基础底面面积（㎡）： A= ㎡。 P=≤ Fg=㎡ .地基承截力的计算满足要求。 四 、脚手架搭设施工注意事项 （ 1） 在 进行脚手架搭设 具体施工时，根据开挖的边坡岩石实际条件，依据设计和地质勘探出具的 地勘详勘报告 ，对不同区域的连墙杆、卸载件锁脚锚杆入岩深度进行实际设置，边坡两端地质条件较差，则对固定锚杆入岩深度经技术人员和监理工程师等严格验收后再进行加载作业。 （ 2）连墙杆、卸载件布置间排间距和布置形式，依据钻机自重和施工荷载以及钻机在钻进过程中的额定给进力的合力在连墙杆、卸载锁脚锚杆轴线方向的反力。 要从安全角度考虑，保守 起见 ，为防止脚手架。